一种耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法与流程

1.本技术涉及金属材料领域，特别涉及一种耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法。


背景技术：

2.铝合金是一种轻质金属，具有良好的导电导热性、耐蚀性、机械性能、机加工性能、易成型性和再生性，近年来，新能源汽车，特别是氢气发动机的应用，需要更高的工作温度和工作压力。同时，随着航空航天工业的迅猛发展，航空、航天器飞行速度不断提高，飞行器与大气摩擦产生大量热量，导致飞行器外部温度也随之不断攀升，对航空、航天器结构材料的耐热性提出更高的要求。然而，现有的铸造用铝合金难以满足这一需求，工业界对铝合金的工作温度提出了更高的要求。
3.目前耐高温铸造铝合金大体上可以分为两类，一类是以铝硅为基础，增加铜，锆，钪等元素，这类合金的工作温度一般限制在低于200℃。另一类是以铝铜作为基本成分进行开发，这类合金可以在更高的温度工作。比较成功的la205a铝合金主要的化学成分是(4.6～5.3)wt.％cu,1.5wt.％mg,(0.3～0.5)wt.％mn,(0.05～0.2)wt.％zr,(0.15～0.35)wt.％ti,(0.15～0.35)wt.％cd,al余量；其300℃时抗拉强度为170mpa，延伸率为3.5％。另一个应用广泛的a201铝合金主要成分为(4.0～5.0)wt.％cu,(0.15～0.35)wt.％mg,(0.4～1.0)wt.％ag,(0.2～0.4)wt.％mn,(0.05～0.2)wt.％zr,(0.15～0.35)wt.％ti,al余量；其300℃时抗拉强度为140mpa，伸长率为12％。
4.但是，上述材料主要存在两个问题，一是仍难以满足目前高温条件下对材料力学性能的要求，二是合金的高温性能主要依靠cu元素的添加获得，带来的最大问题就是抗热裂性能差，合金的成型性能比较差，因此开发一种具有高温性能，同时抗热裂的铝合金就显得十分迫切。


技术实现要素：

5.本发明的目的是为了解决上述技术问题，提供一种耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法，使其力学性能满足高温条件的要求，提升抗热裂性能，改善合金的成型性能。
6.为此，本发明提供一种耐高温抗热裂铸造铝合金，含有如下质量百分比的组分：
7.cu含量为5％～10％，er含量为0.3％～5％，mn含量为0.3％～2％，zr含量为0.1％～1.5％，ti含量为0.05％～0.35％，fe含量≤0.5％，si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为al。
8.或者，含有如下质量百分比的组分：
9.cu含量为6％～8％，er含量为0.8％～3％，mn含量为0.3％～1.5％，zr含量为0.1％～1.5％，ti含量为0.05％～0.35％，fe含量≤0.5％，si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为al。
10.优选的，铸造铝合金中，er与cu元素重量比例为(0.05～0.84):1。
11.本发明还提供一种制备如上述任一项所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，包括以下操作步骤：
12.按照铸造铝合金中元素配比称取所需比例份数含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含钛料、含铝料，将含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含铝料进行熔炼，熔炼后加入含钛料进行细化处理，然后经浇铸成型，再进行一级或多级固溶处理、时效处理，得到铸造铝合金。
13.优选的，含铜料以纯铜锭或al-cu中间合金的形式加入，含铒料以al-er中间合金的形式加入，含锰料以al-mn中间合金的形式加入，含锆料以al-zr中间合金的形式加入，含钛料以al-ti或al-ti-b中间合金的形式加入，含铝料以纯铝锭的形式加入。
14.优选的，熔炼温度为750℃～800℃，细化温度为700℃～750℃，浇铸成型温度为700℃～730℃。
15.优选的，完成细化处理后，将温度降至700℃～730℃进行熔体净化、惰性气体除气精炼，静置2min～30min后，扒渣，再进行浇铸成型。
16.优选的，固溶处理采用一级固溶处理工艺，时效处理采用一级时效处理工艺：先在450℃～550℃温度范围内进行不超过35h的固溶热处理，再在150～220℃范围内进行不超过40小时的时效处理。
17.优选的，固溶处理采用双级固溶热处理工艺：先在440℃～510℃温度范围内进行不超过15h的一级固溶热处理，然后在510℃～550℃温度范围内进行不超过20h的二级固溶热处理。
18.优选的，固溶处理采用三级固溶热处理工艺：在440℃～480℃保温0.5h～10h，再升温到480℃～510℃保温0.5h～15h，最后升温到510℃～550℃保温0.5h～10h。
19.优选的，时效处理采用二级时效处理工艺：先在150℃～165℃保温1h～16h，然后在180℃～200℃保温6h～24h。
20.优选的，时效处理采用三级时效处理工艺：先在150℃～165℃保温1h～10h，然后170℃～190℃保温6h～15h，最后升温到190℃～220℃保温8h～15h。
21.本发明提供一种耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法，主要具有如下有益效果：
22.(1)本发明通过对合金成分的优化，合金具有良好的抗热裂性能；通过对热处理工艺的优化，能够获得大量细小弥散的强化相，具有良好的力学性能和优秀的高温力学性能；
23.(2)本发明所述的铸造铝合金通过调整合金中er元素、cu元素的含量、比例及其存在形式，获得300℃高温下的抗拉强度≥210mpa，延伸率≥7％；
24.(3)本发明所述的铸造铝合金通过er元素调整合金的固相线温度，缩短合金的凝固温度区间，提高合金的抗热裂性能。
具体实施方式
25.为了使本技术所要解决的技术问题、技术方案及有益效果更加清楚明白，以下结合实施例，对本技术进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本技术，并不用于限定本技术。本发明中所使用的方法如无特殊规定，均为常规的方法；所使用的原料和装置，如无特殊规定，均为常规的市售产品。
26.本发明实施例提供一种耐高温抗热裂铸造铝合金，含有如下质量百分比的组分：
27.cu含量为5％～10％，er含量为0.3％～5％，mn含量为0.3％～2％，zr含量为0.1％～1.5％，ti含量为0.05％～0.35％，fe含量≤0.5％，si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为al。
28.在一些实施例中，铸造铝合金含有如下质量百分比的组分：
29.cu含量为6％～8％，er含量为0.8％～3％，mn含量为0.3％～1.5％，zr含量为0.1％～1.5％，ti含量为0.05％～0.35％，fe含量≤0.5％，si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为al。
30.在一些实施例中，铸造铝合金中，er与cu元素重量比例为(0.05～0.84):1。
31.需要说明的是，在本发明涉及的元素中，其对应的含量是通过具体实验测试以及原理分析获得，在各元素的含量处于上述范围时，能够得到一种综合性能优异的耐高温抗热裂铸造铝合金，其在300℃高温下的抗拉强度≥210mpa，延伸率≥7％，同时具有良好的抗热裂性能，可以满足工业需要。
32.在本发明的描述中，“其他元素”指代除了本发明提供的铸造铝合金组分中的元素外的其他元素，可以是金属元素或非金属元素，通常情况下，“其他元素”作为杂质存在，一般来源于制备铸造铝合金时原料中含有的杂质，本发明提供的铸造铝合金中允许在一定量的其他元素存在下保持有较高的力学性能，例如其他元素的总量≤0.2％。过多的其他元素容易导致铸造铝合金出现延伸率下降、产品开裂、耐腐蚀性差等问题。
33.本发明实施例还提供一种制备如上述任一项所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，包括以下操作步骤：
34.按照铸造铝合金中元素配比称取所需比例份数含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含钛料、含铝料，将含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含铝料进行熔炼，熔炼后加入含钛料进行细化处理，然后经浇铸成型，再进行一级或多级固溶处理、时效处理，得到铸造铝合金。
35.所述含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含钛料、含铝料可以是能够提供制备本发明的铸造铝合金所需各种元素的物料，可以是含上述元素的合金或纯金属，只要加入的镁合金原料熔炼后得到的铸造铝合金中的组成成分在上述范围内即可。
36.在一些实施例中，含铜料以纯铜锭或al-cu中间合金的形式加入，含铒料以al-er中间合金的形式加入，含锰料以al-mn中间合金的形式加入，含锆料以al-zr中间合金的形式加入，含钛料以al-ti或al-ti-b中间合金的形式加入，含铝料以纯铝锭的形式加入。
37.在一些实施例中，熔炼温度为750℃～800℃，细化温度为700℃～750℃，浇铸成型温度为700℃～730℃。
38.为了将降温过程中析出的不均匀的合金析出相固溶入到α(al)固溶体基体中，消除合金在凝固过程中发生的元素偏析，并防止过烧的发生，本发明可以采用一级，也可以用多阶段固溶处理，所述多级固溶处理为双级固溶处理，也可以是三级固溶处理。
39.在一些实施例中，先在450℃～550℃温度范围内进行不超过35h的固溶热处理，再在150～220℃范围内进行不超过40小时的时效处理。
40.在一些实施例中，固溶处理采用双级固溶热处理工艺：先在440℃～510℃温度范围内进行不超过15h的一级固溶热处理，然后在510℃～550℃温度范围内进行不超过20h的二级固溶热处理。
41.在一些实施例中，固溶处理采用三级固溶热处理工艺：在440℃～480℃保温0.5h
～10h，再升温到480℃～510℃保温0.5h～15h，最后升温到510℃～550℃保温0.5h～10h。
42.本发明采用多阶段固溶处理工艺，可以有效防止过烧现象的发生，并可提高合金的淬火温度，使得合金在铸造过程中产生的析出相能够尽可能多的固溶到合金固溶体中。
43.在一些实施例中，时效处理采用双级时效处理工艺：先在150℃～165℃保温1h～16h，然后在180℃～200℃保温6h～24h。
44.在一些实施例中，时效处理采用三级时效处理工艺：先在150℃～165℃保温1h～10h，然后170℃～190℃保温6h～15h，最后升温到190℃～220℃保温8h～15h。
45.本发明对合金强化相的调控主要从以下两个方面进行：(1)通过调整合金成分控制强化相的析出；(2)通过多级时效热处理工艺控制强化相的析出。通过以上合金强化相析出的调控，本发明获得了细小弥散的析出强化相。
46.在一些实施例中，完成细化处理后，将温度降至700℃～730℃进行熔体净化、惰性气体除气精炼，静置2min～30min后，扒渣，再进行浇铸成型。在实际生产过程中，扒渣后需要测试合金成分、密度指数(含气量)和氧化物含量等，合格后再浇注成型。
47.作为优选的技术方案，熔体的质量控制需要包括含气量控制、熔体净化、氧化物和杂质含量的控制，细化剂的使用等。其中：
48.含气量的控制主要是氢气量的控制。一般控制熔体的密度指数小于1％，最好小于0.5％。如果熔体中的含气量高，则需要用惰性气体如氮气，氩气等进行除气。
49.熔体净化、氧化物和杂质含量的控制主要依靠添加微量元素来实现。比如加入微量稀土元素可以净化铝合金熔体，加入微量的氯或者氧化硼可以除渣。所述稀土元素为单一稀土元素或一种以上的混合稀土元素，优选为la、ce、pr、nd、y、sc中的一种或多种。
50.所述细化处理中的细化剂的使用，包括常用的钛硼合金或者特殊的微量元素如锆、钒、铬等元素中的一种或多种。这些元素的加入量一般少于0.15wt.％。
51.具体的，本发明铸造铝合金相关元素及其作用、制备工艺分析如下：
52.本发明在al-cu合金体系中，添加er元素。首先，er元素与cu元素形成高熔点cu2er金属间化合物，具有非常好的高温稳定性，因此可以显著提高合金的高温强度。其次，高熔点er元素加入后，提高了合金的固相线温度，缩小了合金的凝固温度范围，因此可以大大提高合金的抗热裂性能。但是er加入过量，也会显著降低合金的塑性，增加合金的制造成本，因此，er的加入量应适量。
53.此外，适当添加合金元素ti和zr，可以细化合金的铸态合金的晶粒尺寸。合金中也含有一些不可避免的合金元素fe元素和si元素。为了降低fe元素的危害，适当添加mn元素。
54.为了获得更好的高温强度和塑性综合力学性能，因此需要控制合金中er-cu金属间化合物的形态和分布，获得细小弥散的组织特征。为此，需要将铸造凝固过程中形成的粗大的er-cu金属间化合物变成细小弥散的第二相。首先，采用固溶处理，将含er和含cu相完全固溶于铝基体中。其次，采用时效处理将包括er-cu第二相以细小的颗粒在合金中析出，获得最佳的强度和塑性匹配。
55.此外，采用多阶段固溶处理工艺，可以有效防止过烧现象的发生，并可提高合金的淬火温度，使得合金在铸造过程中产生的析出相能够尽可能多的固溶到合金固溶体中。
56.以下通过实施例和对比例对本发明进行进一步的说明。
57.表1合金成分(质量百分比％)
[0058] cuermnzrtifesi其它al实施例15.01.50.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例26.01.50.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例37.01.50.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例48.01.50.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例59.01.50.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例610.01.50.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例76.00.30.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例86.00.80.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例96.02.00.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例106.03.00.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例116.05.00.30.50.20.40.4≤0.2余量实施例125.01.20.50.10.350.30.4≤0.2余量实施例135.01.21.50.30.300.50.2≤0.2余量实施例145.01.22.01.50.050.40.5≤0.2余量对比例14.8-0.40.10.15
‑‑
1.0mg，0.2cd余量对比例24.5-0.30.10.20
‑‑
0.2mg，0.5ag余量
[0059]
实施例1～14
[0060]
实施例1～14分别用于说明本发明公开的耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法，包括以下操作步骤：
[0061]
1)按照上表1中的实施例1～14所示的铸造铝合金组成，分别配制含有各种元素的单质和中间合金；
[0062]
2)先熔炼纯铝锭，当温度达到750～800℃后，再加入纯铜锭或者al-cu中间合金、al-er中间合金、al-mn中间合金、al-zr中间合金，并在700℃～800℃保温；
[0063]
3)在700℃～750℃时加入al-ti或者al-ti-b中间合金进行细化处理；
[0064]
4)温度降至700℃～730℃进行熔体净化、惰性气体除气精炼，静置2～30min后，扒渣，测试成分、密度指数(含气量)和氧化物含量，合格后浇注；
[0065]
5)在450℃保温进行12h的固溶热处理，在170℃保温进行10h的时效处理，最终得到铸造铝合金。
[0066]
对比例1～2
[0067]
对比例1～2分别用于对比说明本发明公开的耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法，包括实施例1中大部分的操作步骤，其不同之处在于：按照表1中对比例1～2所示的铸造铝合金各元素组分计算各元素的单质和合金，将各元素的单质和合金原料加入熔炼炉进行熔炼。其他操作与实施例1一致，得到对比例1～2的铸造铝合金。
[0068]
性能测试：
[0069]
对上述实施例1～14和对比例1～2分别制备得到的铸造铝合金进行如下性能测试，其中：
[0070]
室温力学性能测试：按照gb/t 228.1-2021《金属材料拉伸试样第一部分：室温试验方法》中的方法进行测试；
[0071]
300℃力学性能测试：按照gb/t 4338-2006《金属材料高温拉伸试验方法》中的方法进行测试；
[0072]
热裂倾向测试：参考jb/t4022.2-1999《合金铸造性能测试方法热裂倾向的测定》中的方法进行，选择相同铸造条件下热裂力为评价标准。热裂力越小，热裂倾向越明显；热裂力越大，热裂倾向越小，说明合金的抗热裂能力越强。
[0073]
上述实施例1～14和对比例1～2分别制备得到的铸造铝合金试样的相关测试结果如下表2所示。
[0074]
表2铸造铝合金试样力学性能和抗热裂性能
[0075][0076][0077]
从上表2的测试结果可以看出：
[0078]
对比例1和对比例2，含有cu元素，铸造铝合金可以获得非常好的高温性能，300℃时的抗拉强度分别达到170mpa和140mpa，延伸率达到3.5％和12％，但是热裂应力只有8.6kn、9.0kn，非常容易产生热裂，影响铸件的使用。
[0079]
相较对比例1～2，在铸造铝合金中同时添加er元素，有效地提高了合金固相线温度，因此显著提高了热裂应力。合金抗热裂性能显著增加。随着合金中cu元素的增加，合金的室温抗拉强度增加，但是延伸率有所下降，并且随着合金中cu元素的增加，热裂应力降低，合金的抗热裂性能降低。但是合金的高温性能增加。
[0080]
随着铸造铝合金中er元素含量的增加，合金的高温性能有所增加，抗热裂性能也有增加，但是需要注意保持er与cu元素重量百分数之比保持在(0.05～0.84):1的范围内，可以获得最佳的强度、抗热裂性能。过多er元素会提高合金的液相线温度，增加氧化杂的含量，不利于合金铸造。
[0081]
铸造铝合金中ti和zr元素主要是为了细化铸态合金的晶粒尺寸，获得更好的室温
力学性能。fe和si元素是合金中不可避免的合金元素只要控制不超限就可以获得良好的性能。mn元素的添加是为了消除合金中fe元素的含量，一般控制在fe元素最高含量的1～3倍。
[0082]
实施例15～44
[0083]
实施例15～44分别用于进一步说明本发明公开的耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法，其合金成分与实施例3所述的铸造铝合金相同，制备方法包括实施例3中大部分的操作步骤，其不同之处在于固溶处理和时效处理，以测试合金热处理制度对铸造铝合金力学性能的影响，具体请见下表3；其他操作与实施例3一致，最终得到铸造铝合金。
[0084]
对比例3～4
[0085]
对比例3～4分别用于进一步对比说明本发明公开的铸造铝合金及其制备方法，其合金成分与实施例3所述的铸造铝合金相同，制备方法包括实施例3中大部分的操作步骤，其不同之处在于固溶处理和时效处理，以测试合金热处理制度对铸造铝合金力学性能的影响，具体请见下表3；其他操作与实施例3一致，最终得到铸造铝合金。
[0086]
性能测试：
[0087]
对上述实施例15～44、对比例3～4分别制备得到的铸造铝合金进行如下性能测试，其中：
[0088]
室温力学性能测试：按照gb/t 228.1-2021《金属材料拉伸试样第一部分：室温试验方法》中的方法进行测试；
[0089]
300℃力学性能测试：按照gb/t 4338-2006《金属材料高温拉伸试验方法》中的方法进行测试；
[0090]
上述实施例15～44、对比例3～4分别制备得到的铸造铝合金试样的相关测试结果如下表3所示。
[0091]
表3热处理制度对铸造铝合金试样力学性能的影响
[0092]
[0093]
[0094]
[0095]
[0096][0097]
从上表3的测试结果可以看出：
[0098]
对比例3固溶处理时温度低于所设定的固溶温度，且固溶时间少于设定的固溶时间，导致合金的粗大cu2er没有实现完全固溶，因此无法发挥第二相弥散强化的效果。同样的，对比例4时效温度低于150℃也无法使得cu2er相析出，导致达不到弥散强化的效果，因此，与实施例3、15～17相比，对比文件3～4的力学性能较差。
[0099]
从上述实施例1～44可以看出，铸造铝合金的热处理制度影响到合金的室温力学性能和高温力学性能，只要控制固溶温度和时间，以及时效温度和时间在所设计的范围内，就可以获得非常好的室温和高温力学性能。因此，可以采取多级热处理可以达到同样的高强度效果，同时还可以避免过烧的风险。
[0100]
以上所述仅为本技术的较佳实施例而已，并不用以限制本技术，凡在本技术的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本技术的保护范围之内。

技术特征：
1.一种耐高温抗热裂铸造铝合金，其特征在于，含有如下质量百分比的组分：cu含量为5％～10％，er含量为0.3％～5％，mn含量为0.3％～2％，zr含量为0.1％～1.5％，ti含量为0.05％～0.35％，fe含量≤0.5％，si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为al。2.根据权利要求1所述的一种耐高温抗热裂铸造铝合金，其特征在于，含有如下质量百分比的组分：cu含量为6％～8％，er含量为0.8％～3％，mn含量为0.3％～1.5％，zr含量为0.1％～1.5％，ti含量为0.05％～0.35％，fe含量≤0.5％，si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为al。3.根据权利要求1或2所述的一种耐高温抗热裂铸造铝合金，其特征在于，er与cu元素质量比例为0.05～0.84:1。4.制备如权利要求1-3任一项所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，包括以下操作步骤：按照铸造铝合金中元素配比称取所需比例份数含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含钛料、含铝料，将含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含铝料进行熔炼，熔炼后加入含钛料进行细化处理，然后经浇铸成型，再进行一级或多级固溶处理、时效处理，得到所述铸造铝合金。5.制备如权利要求4所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，完成所述细化处理后，将温度降至700℃～730℃进行熔体净化、惰性气体除气精炼，静置2min～30min后，扒渣，再进行浇铸成型。6.制备如权利要求4所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，先在450℃～550℃温度范围内进行不超过35h的固溶热处理，再在150～220℃范围内进行不超过40小时的时效处理。7.制备如权利要求4所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，所述固溶处理采用双级固溶热处理工艺：先在440℃～510℃温度范围内进行不超过15h的一级固溶热处理，然后在510℃～550℃温度范围内进行不超过20h的二级固溶热处理。8.制备如权利要求4所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，所述固溶处理采用三级固溶热处理工艺：在440℃～480℃保温0.5h～10h，再升温到480℃～510℃保温0.5h～15h，最后升温到510℃～550℃保温0.5h～10h。9.制备如权利要求4所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，所述时效处理采用双级时效处理工艺：先在150℃～165℃保温1h～16h，然后在180℃～200℃保温6h～24h。10.制备如权利要求4所述的耐高温抗热裂铸造铝合金的方法，其特征在于，所述时效处理采用三级时效处理工艺：先在150℃～165℃保温1h～10h，然后170℃～190℃保温6h～15h，最后升温到190℃～220℃保温8h～15h。

技术总结
本发明提供了一种耐高温抗热裂铸造铝合金及其制备方法，其解决了现有铝合金的力学性能无法满足高温条件的要求，且抗热裂性能差和成型性能差的技术问题，本发明铸造铝合金含有如下质量百分比的组分：Cu含量为5％～10％，Er含量为0.3％～5％，Mn含量为0.3％～2％，Zr含量为0.1％～1.5％，Ti含量为0.05％～0.35％，Fe含量≤0.5％，Si含量≤0.5％，其他元素总量≤0.2％，余量为Al。本发明还公开了上述铸造铝合金的制备方法，按照铸造铝合金元素配比称取所需比例含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含钛料、含铝料，将含铜料、含铒料、含锰料、含锆料、含铝料进行熔炼，熔炼后加入含钛料进行细化处理，再经浇铸成型、固溶处理、时效处理，得到铸造铝合金。可广泛应用于金属材料领域。可广泛应用于金属材料领域。


技术研发人员：朱训明 张二林 王丽 刘旦 郭春生 段军鹏 孟令涛
受保护的技术使用者：威海万丰镁业科技发展有限公司
技术研发日：2023.05.09
技术公布日：2023/8/1