一种油气长输管道用X70气保实心焊丝、制备方法及其应用与流程

一种油气长输管道用x70气保实心焊丝、制备方法及其应用
技术领域
1.本发明涉及金属材料领域，具体涉及一种油气长输管道用x70气保实心焊丝、制备方法及其应用。


背景技术：

2.气保实心焊丝全自动焊是一种焊接速度高、焊接质量好、焊接效率高及适合于全位置焊接的方法。该焊接方法具有人为因素影响小，焊接效率高，劳动强度小等特点，尤其是对大口径、厚壁钢管及恶劣气候条件下的管道建设具有较大优势。因此，为保障油气管道工程的安全性，数字化、自动化、智能化，气体保护全自动焊接技术已成为油气管道焊接的主要发展方向。进口焊丝产品不但供货周期长，而且价格一直居高不下，提高了管道建设成本；
3.高质量的焊接材料是提高焊接效率、保证环焊接头质量稳定的关键。在油气长输管道全自动环焊推广过程中，尽管国内高校和科研院所一直在尝试开发与之配套的气保实心焊丝，但研制的产品在强韧性和工艺操作性方面与进口产品存在较大差距，不能完全满足高压油气管道建设需求，我国目前尚未有成熟的管线钢环焊缝用全自动气保实心焊丝材料。
4.焊丝冶金成分调控方面，c、si、mn和mo元素在控制焊缝机械性能上起决定性作用，焊接接头强度随着mn质量百分含量的增加而增加，韧性随着mn/si的升高而升高，而加入少量mo能提高强度和韧性。国外对x80级气保实心焊丝研究表明，焊丝中存在一定量的合金元素ti和b时，焊缝组织中先共析铁素体质量百分含量显著减少，针状铁素体所占的体积比增加，且晶粒均匀细小，断口中韧窝底部存在大量的mn、ti、al与o或s形成的非金属夹杂物，这些夹杂物的存在能够提高焊缝的冲击韧性。加入ni和cu可提高焊缝金属抗硫化物应力腐蚀能力。鉴于此，本发明提供一种油气长输管道用x70气保实心焊丝、制备方法及其应用。


技术实现要素：

5.本发明所要解决的技术问题是提供一种油气长输管道用x70气保实心焊丝、制备方法及其应用。目的在将制成的x70气保焊实心焊丝，在采用80％ar+20％co2富氩气体保护下，焊接x70级管线钢，焊缝成型美观，焊缝金属具有优良的强韧性，同时全位置焊操作性优良，适用于油气长输管道的多层多道环焊缝的全自动焊接。
6.本发明为了解决上述技术问题，第一个目的是提供一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.05～0.10％，si：0.5～1.0％，mn：1.3～1.8％，ni：0.16～0.3％，mo：0.01～0.15％，cu：≤0.20％，ti：0.02～0.10％，s：≤0.010％，p：≤0.015％，余量为fe及不可避免的杂质。
7.本发明的有益效果是：
8.(1)本发明的x70气保实心焊丝采用80％ar+20％co2富氩混合气体，进行x70管线钢板焊接时，焊接飞溅小，电弧稳定性和全位置操作性良好，焊缝成型美观，焊丝的焊接工
艺性能优良。
9.(2)本发明的x70气保实心焊丝采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行熔敷金属焊接，熔敷金属力学性能如下：屈服强度(rel)450～520mpa，抗拉强度(rm)530～650mpa，延伸率(a)≥25％，冲击功(kv
2-20℃)≥80j。
10.(3)本发明的x70气保实心焊丝采用80％ar+20％co2富氩混合气体，进行x70管线钢板焊接时，焊缝金属力学性能如下：屈服强度(rel)≥450mpa，抗拉强度(rm)≥570mpa。延伸率(a)≥25％，冲击功(kv
2-20℃)≥80j，ctod(mm)≥0.254。
11.(4)本发明可替代进口焊丝(例如伯乐、林肯、神钢等品牌的进口焊丝)，可显著降低长距离油气输送管线建设成本，具有显著的经济效益和社会效益。
12.(5)下面对本发明中的各合金元素的作用详细地进行说明：
13.c：c是确保焊缝金属强度的主要元素，但c质量百分含量过高会引起焊接过程中的飞溅，影响焊丝的工艺性能，同时还会促进粒状贝氏体组织中ma岛的形成，ma岛是一种硬化相，会严重影响焊缝金属的冲击韧性。因此，控制c元素在合适的范围可确保焊丝的焊接工艺性能和焊缝强韧性，本发明的x70气保实心焊丝中的c质量百分含量控制在0.05～0.10wt.％。
14.si：si是脱氧元素，也起到固溶强化的作用。能增加焊缝金属的强度，但使焊缝金属的韧性下降。焊丝中si质量百分含量偏低，脱氧不充分，影响焊缝的低温冲击韧性，si质量百分含量过高，则促使焊缝金属硬化，降低焊缝金属的低温韧性，同时焊接飞溅增加，焊丝工艺性能下降。焊丝中含有适量的si，既可减少焊缝中非金属夹杂物，又可改善焊缝金属的冲击韧性，本发明的x70气保实心焊丝中si质量百分含量控制在0.5～1.0wt.％。
15.mn：mn是焊缝金属的强化元素，又是脱氧元素，焊丝中须有足够的mn质量百分含量才能达到脱氧效果。同时，mn也是奥氏体稳定化元素，焊丝中加mn不仅能提高焊缝金属针状铁素体的体积分数，减少先共析铁素体数量，同时还易得到低碳贝氏体组织。因此，mn质量百分含量的增加既可提钢材高韧性，又可提高钢材强度，本发明的x70气保实心焊丝中质量百分含量控制在1.3～1.8wt.％。
16.mo：mo是缩小γ相区的元素，是中强碳化物形成元素，其主要作用是推迟先共析铁素体转变而有利于形成贝氏体组织。在焊缝中mo固溶于奥氏体或以碳化物的形式存在，并强烈地抑制珠光体转变。适当的mo质量百分含量能够明显缩短贝氏体转变的孕育期，进一步延长铁素体到珠光体转变的孕育期，有利于在较宽的冷却条件下获得中温转变组织。在mn质量百分含量为1％左右时，加入0.15％的mo就会使焊缝中针状铁素体质量百分含量从45％增加到85％，且针状铁素体晶粒特别细小。因此本发明的的x70气保实心焊丝中mo质量百分含量控制在0.01～0.15wt.％之间。
17.ni：ni是奥氏体稳定化元素，也是最常用的韧化元素和有效的耐腐蚀元素，可以无限固溶于室温α-fe中，在焊缝金属中也起固溶强化作用，同时能增加针状铁素体析出，细化显微组织。ni的作用与mn的作用有相似之处，只是较mn的作用弱，是弱强化合金元素。在焊缝金属的整个冷却速度范围内，都可以使相变温度降低，并使侧板条铁素体开始转变温度降低程度明显大于针状铁素体开始转变温度的降低。在焊缝金属中含有mn时，的这种作用效果更有利于晶内针状铁素体的形成，有效提高焊缝的韧性水平和降低焊缝韧脆转变温度。因此本发明的x70气保实心焊丝中ni质量百分含量控制在0.16～0.3wt.％范围。
18.cr：cr能够增加焊丝熔滴表面张力及黏度，如果焊丝含有较高的cr将损伤添加s降低表面张力进而细化熔滴的作用。因此，本发明的x70气保实心焊丝中cr不需要特意添加，控制cr质量百分含量在0.10％范围以下。
19.cu是扩大奥氏体相区的元素，能提高焊缝金属的淬透性，从而细化焊缝组织提高焊缝强度；cu的加入还可以提高焊缝金属的抗腐蚀性能；另外，cu元素也可提高焊缝金属的导电性，使焊接时电弧稳定。因此，本发明的高强韧气保实心焊丝中cu的质量百分含量控制在cu：≤0.20wt.％。
20.ti：ti是强氧化元素，与o、n有极强的亲和力，能有效脱氧，并能减少焊缝中的自由氮。生成的ti的氮、氧化物具有较高的熔点，在熔池冷却过程中这些ti的氧化物和氮化物会成为针状铁素体的形核核心，促使生成晶内针状铁素体，避免晶界上多边形铁素体和侧板条铁素体生成，同时ti的第二相粒子还能显著细化晶粒，有效提高焊缝低温冲击韧性。但是，焊丝中ti以酸可溶性ti形式存在的质量百分含量过高时，将容易产生焊丝硬弯、增加焊接飞溅，不利于管道现场全位置焊接。因此，本发明的x70气保实心焊丝中ti的质量百分含量控制在0.02～0.10wt.％。
21.s和p：s和p均是有害元素，会严重恶化焊缝性能，主要表现在降低上平台韧性和提高韧脆转变温度，导致氢致开裂。因此焊缝中要严格控制s和p的质量百分含量，本发明的x70气保实心焊丝中s质量百分含量控制在s：≤0.010wt.％、p质量百分含量控制在p：≤0.015wt.％。
22.在上述技术方案的基础上，本发明还可以做如下改进。
23.进一步，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.06～0.08％，si：0.65～0.72％，mn：1.35～1.48％，ni：0.17～0.24％，mo：0.02～0.14％，cu：0.05～0.12％，ti：0.035～0.047％，s：0.0030～0.0053％，p：0.007～0.008％，余量为fe及不可避免的杂质。
24.进一步，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.08％，si：0.72％，mn：1.35％，ni：0.17％，mo：0.02％，cu：0.12％，ti：0.035％，s：0.0030％，p：0.007％，余量为fe及不可避免的杂质。
25.进一步，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.08％，si：0.65％，mn：1.48％，ni：0.24％，mo：0.14％，cu：0.05％，ti：0.047％，s：0.0053％，p：0.008％，余量为fe及不可避免的杂质。
26.进一步，所述x70气保实心焊丝的横截面直径为2
±
0.05mm。
27.本发明的第二个目的是提供一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的制备方法，包括如下步骤，取纯铁原料，依次经过真空冶炼、锻造、热轧、退火后制成盘条、拉拔、酸洗、镀铜、水洗烘干及缠轴层绕，得到x70气保实心焊丝。
28.进一步，所述的真空冶炼采用顶底复合吹炼工艺。
29.进一步，本发明还提出了其具体的制造方法，包括如下步骤：
30.(1)选用p、s质量百分含量低的纯铁原料，采用转炉炼钢通过顶底复合吹炼工艺进行铁水转炉冶炼，使铁水转炉冶炼终点的c、s、p质量百分含量控制在较低的水平，经过脱氧合金化后，采用lf炉等炉外精炼工艺，冶炼出成分符合要求的钢水，然后将钢水经铸机全保护浇铸成连铸，获得连铸坯；
31.(2)将连铸坯经高速无扭轧机轧制成退火后制成盘条；
32.(3)性能检验合格后的盘条退火后，用机械去除或化学方法去除退火过程产生的氧化皮至表面呈灰白色，得到焊丝；再进行拔丝，拔丝分为大拔和细拔，再经过5～6次工序将焊丝从直径5.5mm拔到2mm左右，然后细拔到所需直径的焊丝；
33.(4)将所需直径的焊丝再经过酸洗、镀铜：经过拔丝的焊丝由于表面不洁净，需要先进行酸洗，以保证镀铜的顺利进行。镀铜工序，主要是化学镀铜，即焊丝通过一定浓度的cuso4溶液，从而使焊丝表面均匀地镀上一层铜。
34.(5)水洗、烘干、焊丝经缠轴及包装，其中，水洗和烘干工序是对焊丝表面进行洁净干燥。再经过焊丝经缠轴、包装工序后，得到x70气保实心焊丝。
35.本发明的第三个目的是提供一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的应用，将由上述任一项所述x70气保实心焊丝用于x70级管线钢的焊接。
36.本发明的第四个目的是提供一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的焊接方法，上述所述x70气保实心焊丝在焊接时，采用体积分数为80％的ar和体积分数为20％的co2的富氩气体进行保护。
37.进一步，所述x70气保实心焊丝的焊接条件为：焊接电流220～270a，焊接电压22-30v，焊接速度20cm/min，层间温度为120℃。
附图说明
38.图1为本发明实施例1的焊缝显微组织照片图；
39.图2为本发明实施例2的焊缝显微组织照片图。
具体实施方式
40.以下对本发明的原理和特征进行描述，所举实例只用于解释本发明，并非用于限定本发明的范围。
41.实施例1
42.本实施例涉及的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.08％，si：0.72％，mn：1.35，ni：0.17％，mo：0.02％，cu：0.12％，ti：0.035％，s：0.0030％，p：0.007％，余量为fe及不可避免的杂质。
43.本实施例涉及的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的制备方法，包括如下步骤：
44.(1)选用p、s质量百分含量低的纯铁原料，采用转炉炼钢通过顶底复合吹炼工艺进行铁水转炉冶炼，使铁水转炉冶炼终点的c、s、p质量百分含量控制在较低的水平，经过脱氧合金化后，采用lf炉等炉外精炼工艺，冶炼出成分符合要求的钢水，然后将钢水经铸机全保护浇铸成连铸，获得连铸坯；
45.(2)将连铸坯经高速无扭轧机轧制成退火后制成盘条；
46.(3)性能检验合格后的盘条退火后，用机械去除或化学方法去除退火过程产生的氧化皮至表面呈灰白色，得到焊丝；再进行拔丝，拔丝分为大拔和细拔，再经过5～6次工序将焊丝从直径5.5mm拔到2mm左右，然后细拔到所需直径的焊丝；
47.(4)将所需直径的焊丝再经过酸洗、镀铜：经过拔丝的焊丝由于表面不洁净，需要先进行酸洗，以保证镀铜的顺利进行。镀铜工序，主要是化学镀铜，即焊丝通过一定浓度的
cuso4溶液，从而使焊丝表面均匀地镀上一层铜。
48.(5)水洗、烘干、焊丝经缠轴及包装，其中，水洗和烘干工序是对焊丝表面进行洁净干燥。再经过焊丝经缠轴、包装工序后，得到x70气保实心焊丝。
49.实施例2
50.本实施例涉及的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.08％，si：0.65％，mn：1.48％，ni：0:24％，mo：0.14％，cu：0.05％，ti：0.047％，s：0.0053％，p：0.008％，余量为fe及不可避免的杂质。
51.本实施例的制备方法与实施例1中记载的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝相同，不再重复的叙述。
52.实施例3
53.本实施例涉及的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.05％，si：0.5％，mn：1.3％，ni：0.16％，mo：0.01％，cu：0.04％，ti：0.02％，s：0.0015％，p：0.005％，余量为fe及不可避免的杂质。
54.本实施例的制备方法与实施例1中记载的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝相同，不再重复的叙述。
55.实施例4
56.本实施例涉及的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.10％，si：1.0％，mn：1.8％，ni：0.3％，mo：0.15％，cu：0.20％，ti：0.10％，s：0.010％，p：0.015％，余量为fe及不可避免的杂质。
57.本实施例的制备方法与实施例1中记载的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝相同，不再重复的叙述。
58.试验例
59.将实施例1-4制备的x70气保实心焊丝进行焊接试验。
60.(1)实施例1制备的x70气保实心焊丝进行焊接试验
61.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行熔敷金属焊接，试板为q345，厚度为20mm，坡口角度30
°
，根部间隙为12mm。焊接规范为：焊接电流250-270a，焊接电压25-30v，焊接速度为30cm/min，层间温度为120℃。熔敷金属的屈服强度(rel)＝475mpa，抗拉强度(rm)＝596mpa，熔敷金属延伸率(a)＝30％，熔敷金属-20℃平均冲击功a
kv
＝98j，熔敷金属-10℃的ctod＝0.645mm。
62.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行x70管线钢钢板焊接实验，钢板厚度为16.3mm，采用vy组合型坡口，y坡口角度8
°
，v型坡口角度20
°
。焊接规范为：焊接电流220-250a，焊接电压22-26v，焊接速度为20cm/min，层间温度为120℃。焊缝抗拉强度(rm)＝605mpa，焊缝金属-20℃平均冲击功a
kv
＝138j，焊缝金属-10℃的ctod＝0.452mm。满足油气长输管道焊接接头强韧性指标要求。
63.图1为本发明实施例1的焊缝显微组织照片图；由图1可知，焊缝金属显微组织为典型的针状铁素体组织晶界出有少量的晶界铁素体。
64.(2)实施例2制备的x70气保实心焊丝进行焊接试验
65.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行熔敷金属焊接，试板为q345，厚度为20mm，坡口角度30
°
，根部间隙为12mm。焊接规范为：焊接电流250-270a，焊接电压25-30v，焊接速
度为30cm/min，层间温度为100℃。熔敷金属的屈服强度(rel)＝492mpa，抗拉强度(rm)＝637mpa，熔敷金属延伸率(a)＝28％，熔敷金属-20℃平均冲击功a
kv
＝107j，熔敷金属-10℃的ctod＝0.713mm。
66.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行x70管线钢钢板焊接实验，钢板厚度为16.3mm，采用vy组合型坡口，y坡口角度8
°
，v型坡口角度20
°
。焊接规范为：焊接电流220-250a，焊接电压22-26v，焊接速度为20cm/min，层间温度为100℃。焊缝金属的抗拉强度(rm)＝652mpa，焊缝金属-20℃平均冲击功a
kv
＝193j，焊缝金属-10℃的ctod＝0.548mm。满足油气长输管道焊接接头强韧性指标要求。
67.图2为本发明实施例2的焊缝显微组织照片图；由图2可见，实施例2的焊缝组织也为典型的针状铁素体组织，相比于实施例1，该成分焊缝的针状铁素体组织更加细小，晶界铁素体基本消失。
68.(3)实施例3制备的x70气保实心焊丝进行焊接试验
69.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行熔敷金属焊接，试板为q345，厚度为20mm，坡口角度30
°
，根部间隙为12mm。焊接规范为：焊接电流250-270a，焊接电压25-30v，焊接速度为30cm/min，层间温度为120℃。熔敷金属的屈服强度(rel)＝450mpa，抗拉强度(rm)＝540mpa，熔敷金属延伸率(a)＝36％，熔敷金属-20℃平均冲击功a
kv
＝112j，熔敷金属-10℃的ctod＝0.692mm。
70.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行x70管线钢钢板焊接实验，钢板厚度为16.3mm，采用vy组合型坡口，y坡口角度8
°
，v型坡口角度20
°
。焊接规范为：焊接电流220-250a，焊接电压22-26v，焊接速度为20cm/min，层间温度为120℃。焊缝抗拉强度(rm)＝575mpa，焊缝金属-20℃平均冲击功a
kv
＝156j，焊缝金属-10℃的ctod＝0.502mm。满足油气长输管道焊接接头强韧性指标要求。(4)实施例4制备的x70气保实心焊丝进行焊接试验
71.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行熔敷金属焊接，试板为q345，厚度为20mm，坡口角度30
°
，根部间隙为12mm。焊接规范为：焊接电流250-270a，焊接电压25-30v，焊接速度为30cm/min，层间温度为100℃。熔敷金属的屈服强度(rel)＝520mpa，抗拉强度(rm)＝647mpa，熔敷金属延伸率(a)＝25％，熔敷金属-20℃平均冲击功a
kv
＝85j，熔敷金属-10℃的ctod＝0.506mm。
72.采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行x70管线钢钢板焊接实验，钢板厚度为16.3mm，采用vy组合型坡口，y坡口角度8
°
，v型坡口角度20
°
。焊接规范为：焊接电流220-250a，焊接电压22-26v，焊接速度为20cm/min，层间温度为100℃。焊缝金属的抗拉强度(rm)＝712mpa，焊缝金属-20℃平均冲击功a
kv
＝120j，焊缝金属-10℃的ctod＝0.612mm。满足油气长输管道焊接接头强韧性指标要求。
73.综上可知，本发明的x70气保实心焊丝采用80％ar+20％co2富氩混合气体进行熔敷金属焊接，熔敷金属力学性能如下：屈服强度(rel)450～520mpa，抗拉强度(rm)530～650mpa，延伸率(a)≥25％，冲击功(kv
2-20℃)≥80j；焊缝金属力学性能如下：屈服强度(rel)≥450mpa，抗拉强度(rm)≥570mpa。延伸率(a)≥25％，冲击功(kv
2-20℃)≥80j，ctod(mm)≥0.254。满足油气长输管道焊接接头强韧性指标要求。
74.在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特
点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不必须针对的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外，在不相互矛盾的情况下，本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。
75.尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对本发明的限制，本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。

技术特征：
1.一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其特征在于，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.05～0.10％，si：0.5～1.0％，mn：1.3～1.8％，ni：0.16～0.3％，mo：0.01～0.15％，cu：≤0.20％，ti：0.02～0.10％，s：≤0.010％，p：≤0.015％，余量为fe及不可避免的杂质。2.根据权利要求1所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其特征在于，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.06～0.08％，si：0.65～0.72％，mn：1.35～1.48％，ni：0.17～0.24％，mo：0.02～0.14％，cu：0.05～0.12％，ti：0.035～0.047％，s：0.0030～0.0053％，p：0.007～0.008％，余量为fe及不可避免的杂质。3.根据权利要求1所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其特征在于，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.08％，si：0.72％，mn：1.35％，ni：0.17％，mo：0.02％，cu：0.12％，ti：0.035％，s：0.0030％，p：0.007％，余量为fe及不可避免的杂质。4.根据权利要求1所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其特征在于，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：c：0.08％，si：0.65％，mn：1.48％，ni：0.24％，mo：0.14％，cu：0.05％，ti：0.047％，s：0.0053％，p：0.008％，余量为fe及不可避免的杂质。5.根据权利要求1至4任一项所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝，其特征在于，所述x70气保实心焊丝的横截面直径为2
±
0.05mm。6.基于权利要求1至5任一项所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的制备方法，其特征在于，取纯铁原料，依次经过真空冶炼、锻造、热轧、退火后制成盘条、拉拔、酸洗、镀铜、水洗烘干及缠轴层绕，得到x70气保实心焊丝。7.根据权利要求6所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述的真空冶炼采用顶底复合吹炼工艺。8.一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的应用，其特征在于，将由权利要求1至5任一项所述的x70气保实心焊丝用于x70级管线钢的焊接。9.一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的焊接方法，其特征在于，由权利要求1至5任一项所述的x70气保实心焊丝在焊接时，采用体积分数为80％的ar和体积分数为20％的co2的富氩气体进行保护。10.根据权利要求9所述的一种油气长输管道用x70气保实心焊丝的焊接方法，其特征在于，所述的x70气保实心焊丝的焊接条件为：焊接电流220～270a，焊接电压22-30v，焊接速度20cm/min，层间温度为120℃。

技术总结
本发明涉及一种油气长输管道用X70气保实心焊丝、制备方法及其应用，涉及金属材料领域，其包括按质量百分含量计的如下化学成分：C：0.05～0.10％，Si：0.5～1.0％，Mn：1.3～1.8％，Ni：0.16～0.3％，Mo：0.01～0.15％，Cu：≤0.20％，Ti：0.02～0.10％，S：≤0.010％，P：≤0.015％，余量为Fe及不可避免的杂质。制备方法包括取纯铁原料，依次经过真空冶炼、锻造、热轧、退火后制成盘条、拉拔、酸洗、镀铜、水洗烘干及缠轴层绕。本发明制成的X70气保焊实心焊丝，在采用80％Ar+20％CO2富氩气体保护下，焊接X70级管线钢，焊缝成型美观，焊缝金属具有优良的强韧性，同时全位置焊操作性优良，适用于油气长输管道的多层多道环焊缝的全自动焊接。气长输管道的多层多道环焊缝的全自动焊接。气长输管道的多层多道环焊缝的全自动焊接。


技术研发人员：赵罡 丁鹤铭 崔成武 刘清友 陈小犇 段德福 孔维维 贾书君
受保护的技术使用者：钢铁研究总院有限公司
技术研发日：2023.06.27
技术公布日：2023/9/25