用于运行多次直喷内燃机和基于质量切换喷射次数的方法与流程

1.本发明涉及一种用于运行尤其机动车的内燃机的方法，在其中燃料在用于燃料喷射的设备中在每个工作循环多次彼此时间间隔的部分喷射中被直接喷射到内燃机的燃烧室中。


背景技术：

2.尤其hc排放、nmhc排放和烟尘颗粒数量的原始排放水平在较低发动机温度的情形中是非常高的。对其而言可以以在燃烧室中更好的混合物形成以如下方式来反作用，即，提高可能喷射的次数。这尤其对于冷启动和预热(warmlauf)而言是必要的，直至燃烧室和废气后处理处于工作温度。
3.作为一般的现有技术例如已知每个工作循环五个彼此时间间隔的短的喷射脉冲，其被直接喷射到内燃机的燃烧室中。关于废气后处理使用附加技术，如在排气系统中的电催化转换器、在排气系统中的燃烧器或在排气系统中的二次空气系统以用于催化剂的快速加热。为了降低原始排放水平，颗粒存储系统、如例如hc吸收器和颗粒过滤器得到使用。
4.印刷文献de 101 05 755a1描述了一种用于运行尤其机动车的内燃机的方法，在其中燃料以每个工作循环至少一次喷射被直接喷射到内燃机的燃烧室中，其特征在于，燃料喷射包括多次彼此时间间隔的短的喷射脉冲。
5.印刷文献de 10 2018 209 096 a1描述了一种用于催化器的催化剂加热运行。在此选择λ≥1的空气比。在负荷变换上死点之后，在完全打开的闭合元件的情形中实现第一燃料量的第一次喷射且紧接着在仅部分打开的闭合元件的情形中实现第二次喷射。第二次喷射在超过点火上死点之后以第二燃料量实现。紧接着在点火时刻实现点火。在此，在催化剂加热运行中同样可利用接近点火喷射的优点。由此，尤其在冷启动的情形中可降低颗粒原始排放以及氮氧化物原始排放。在此，多次喷射同样是可能的。因此，在点火时刻之前和之后的稀薄燃烧运行中可进行一次或多次附加喷射。同样地，在点火时刻之前和之后的催化剂加热运行中可进行一次或多次燃料喷射。
6.印刷文献de 10 2004 046 628 a1公开了如下，即，当在蓄压器中的燃料压力处在阈值之下时，燃料量作为在唯一喷射中的替代在划分燃料量的情形下设置有多次喷射脉冲。


技术实现要素：

7.本发明的出发点是汽油直喷。在该方法的情形中，燃料以非常高的压力经由直接布置在燃烧室处的喷射阀被喷射到内燃机的燃烧室中。在此，内燃机以已知的方式循环工作。在四冲程内燃机的情形中，工作循环例如包括四个工作冲程。如上面所说明的那样，所喷射的燃料的不完全燃烧导致hc排放、nmhc排放。在此如下是已知的，即，该问题在内燃机的冷状态中增强地出现，在其中排气设施仍然是冷的且被特别地负载。
8.如下是本发明的任务，即，改进常规的用于汽油机直喷的方法，从而使得燃料消耗
得到更进一步优化、也就是说被降低且同时排放被降低，以便于尤其地减轻排气设施的负载。此外，该任务在于如下，即，尽可能显著地减少到内燃机的油中的汽油输入的减轻负载。
9.因此，本发明的出发点是一种用于运行尤其机动车的内燃机的方法，在其中燃料在用于燃料喷射的设备中在每个工作循环多次彼此时间间隔的部分喷射中被直接喷射到内燃机的燃烧室中，带有如下步骤：
10.每个工作循环到燃烧室中的总喷射质量取决于对内燃机的功率要求取决于被供应到燃烧室中的空气质量的确定和燃料/空气混合物在考虑经预先给定的空燃比的情形下的制造；
11.每个工作循环最大可能次数的部分喷射取决于关联相应燃烧室的燃料喷射阀的在其中每次部分喷射的燃料质量不低于的临界质量阈值和每个工作循环期望的待喷射的经确定的总燃料质量的验证；
12.基于质量的额定喷射次数取决于经验证的最大可能次数的部分喷射的确定和总燃料质量到经确定的基于质量的额定喷射次数上的划分；和
13.每个工作循环的总燃料质量根据基于质量被确定的带有被划分到部分喷射上的燃料质量的额定喷射次数的喷射。
14.优选地作如下设置，即，通过验证由于取决于轨道压力在燃料喷射阀的最小可能的打开时间的情形中被定义的临界质量阈值的可能低于进行先前经验证的额定喷射次数到更少的最大可能的经验证的额定喷射次数上的基于质量的切换。
15.紧接着实现总燃料质量到经验证的最大可能的更少次数的部分喷射上的划分的确定。
16.优选地另外作如下设置，即，通过验证在考虑取决于轨道压力在燃料喷射阀的最小可能的打开时间的情形中的临界质量阈值的可能低于的情形下始终进行先前经验证的额定喷射次数到最大可能的经验证的额定喷射次数上的基于质量的切换。
17.类似地，紧接着实现总燃料质量到经验证的最大可能次数的部分喷射上的划分的确定。
18.另外优选地作如下设置，即，在进气和压缩阶段内的工作循环中基于质量放置多次部分喷射，其中，在不同的喷射时刻多次部分喷射、尤其直至十次部分喷射尤其在两个喷射组中被划分成进气和压缩阶段。
19.此外优选地作如下设置，即，到经验证的更少数量的部分喷射上的基于质量的切换被及时进行，从而使得部分喷射中的至少一次的临界质量阈值不被低于，在其中总喷射质量在经验证的可能次数的部分喷射内的划分是可靠地可能的。
20.此外优选作如下设置，即，到经验证的最大可能次数的部分喷射上的基于质量的切换被进行，当达到质量阈值时，在其中总喷射质量在经验证的最大可能次数的部分喷射内的划分是可靠地可能的。
21.该方法此外优选特征在于如下，即，在临界质量阈值与质量阈值之间在滞后状态中被来回切换。
22.该方法在确定的运行状态中是特别有利的。优选地，该方法除了实际基于质量的运行方式之外在正常运行中被如此地应用，即，先前经验证的额定喷射次数的切换由内燃机的化学计量比运行出发在a)冷启动(启动适配)和/或b)催化剂诊断(并联)和/或c)催化
剂清洁和/或d)构件保护事件中进行，其中，由化学计量比运行被偏离，从而引起每个工作循环所穿过的总燃料质量和必要时经验证的额定喷射次数的改变。
23.另一优选的用途如此实现，即，先前经验证的额定喷射次数的切换被进行，当空气燃料混合物稳定地达到化学计量比值且内燃机在力矩储备、例如怠速、催化剂加热、颗粒过滤器再生以及冷却剂加热中被运行时，其中，取决于内燃机的效率恶化实现到至少一次额外的部分喷射上的切换，从而进行经验证的额定喷射次数的提高。
24.概括地建议了一种用于直喷的特殊的方法，其“基于质量的喷射时间”在下面详细进行说明。
附图说明
25.本发明在下面借助附图进行说明。其中：
26.图1显示了带有两个横坐标的图表，其中，在第一个横坐标上绘制了喷射时刻(在zot之前以
°
kw为单位)且在第二个横坐标上绘制了内燃机的曲轴角度(以
°
kw为单位)，其中，横坐标关联有关联于内燃机的气缸的进气门的气门行程(以mm为单位)被绘制到其上的第一纵坐标和布置在相同气缸中的活塞的活塞位置(以mm为单位)被绘制到其上的第二纵坐标；
27.图2显示了在其横坐标上绘制曲柄角度(以
°
kw为单位)的图表，其中，在纵坐标上绘制了气缸内壁的润湿(以mg为单位)；
28.图3显示了在其横坐标上绘制曲轴角度(以
°
kw为单位)的图表，其中，在纵坐标上绘制了活塞表面的润湿(以mg为单位)；
29.图4a显示了带有特性曲线(k
bpkalt
)的图表，在其横坐标上绘制了曲轴的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的填充(以％为单位)，其中，特性曲线(k
bpkalt
)说明了在冷运行中的内燃机的取决于运行点的运行方式；
30.图4b显示了带有特性曲线(k
mbkalt
)的图表，在其横坐标上绘制了曲轴的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的填充(以％为单位)，其中，特性曲线(k
mbkalt
)说明了在冷运行中的内燃机的运行方式；
31.图5a显示了带有特性曲线(k
bpwarm
)的图表，在其横坐标上绘制了曲轴的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的填充(以％为单位)，其中，特性曲线(k
bpwarm
)说明了在热运行中的内燃机的取决于运行点的运行方式；
32.图5b显示了带有特性曲线(k
mbwarm
)的图表，在其横坐标上绘制了曲轴的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的填充(以％为单位)，其中，特性曲线(k
mbwarm
)说明了在热运行中的内燃机的基于质量的运行方式；
33.图6a显示了在额定喷射次数te
n-soll-bp
的取决于运行点的寻址的图像上带有运行参数(纵坐标)关于时间t(横坐标)的图表i,ii,iii,iv，其中
34.·
在图表i中，示出了每次部分喷射te
n＝6
的被喷射的部分燃料质量m，且
35.·
在图表ii中，示出了转速、燃烧室的相对填充、带有内燃机的车辆的速度和车辆的负载(驾驶员期望、踏板)，且
36.·
在图表iii中，示出了根据取决于运行点的额定喷射次数的部分喷射te
n＝6
的次数n，且
37.·
在图表iv中，示出了λ值λ；
38.图6b显示了在根据图6a的额定喷射次数te
n-soll-bp
的取决于运行点的寻址的情形中的图像上带有运行参数(纵坐标)关于时间t(横坐标)的图表i,ii,iii,iv，带有最大允许次数n的部分喷射te
n-max
的检查、带有额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6到基于质量的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4上由于临界质量阈值m
krit
的可能的低于、燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
的基于质量的切换，其中，
39.·
在图表i中，示出了在额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6到额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4上的基于质量的切换之后每次部分喷射te
n＝4
的被喷射的燃料质量，且
40.·
在图表ii中，示出了带有内燃机的车辆的速度、燃烧室的相对填充、速度和车辆的负荷(驾驶员期望、踏板)，且
41.·
在图表iii中，示出了根据基于质量的额定喷射次数的部分喷射te
n＝6
和te
n＝4
的次数n，且
42.·
在图表iv中，示出了λ值λ；
43.图7a显示了在取决于运行点的运行方式内被确定次数n的部分喷射ten(纵坐标)内的部分喷射ten的确定的待喷射的燃料质量关于时间t(横坐标)的图表，带有在取决于运行点的运行方式中由于缺乏切换而低于的临界质量阈值m
krit
、带有m
krit
的低于和至少一次部分喷射ten的临界范围p1的达到；
44.图7b显示了根据在基于质量的运行方式内被连续计算的次数n的部分喷射ten(纵坐标)的确定的待喷射的燃料质量关于时间t(横坐标)的图表，带有燃料喷射阀的在基于质量的运行方式中临界质量阈值m
krit
，在其中每次部分喷射ten的确定的质量以有利的方式通过次数n的部分喷射ten的基于质量的切换te
n-1
在不低于m
krit
的情形中被自动上升且次数n被降低，且带有质量阈值m
krit
+m
offset
，在其中每次部分喷射ten的确定的质量自动又被下降到部分喷射ten的先前连续计算的质量，且次数n通过部分喷射ten的基于质量的切换te
n+1
被又上升。
具体实施方式
45.图1显示了带有两个横坐标的图表，其中，在第一横坐标上绘制了内燃机的喷射时刻(在zot之前以
°
kw为单位)且在第二横坐标上绘制了内燃机的曲柄角度kw(以
°
kw为单位)。在第一纵坐标上绘制了关联于内燃机的气缸的高压燃料喷射阀的气门行程(ventilhub，有时也称为气门升程或阀行程)(以mm为单位)。在第二纵坐标上绘制了布置在相同气缸中的活塞的活塞位置(以mm为单位)。
46.未更详细示出的内燃机以已知的方式根据四冲程原理来运行，工作循环因此包括四个冲程。其包括燃烧室，其经由进气管取决起打开作用和起关闭作用的进气阀根据行程特性曲线kl
hub
供应空气。
47.燃料通过未更详细示出的燃料喷射阀被喷射到燃烧室中。燃料喷射阀从未示出的燃料收集管中被供出，该燃料收集管也被称作“轨道”且在其中燃料在非常高的压力、例如350bar的情形下被提供。在燃烧室中构成的燃料空气混合物的点燃通过未更详细示出的点火设备、尤其火花塞实现。通过燃烧的空气燃料混合物的膨胀，活塞以已知的方式被移动，在图1中示出了其活塞特性曲线kl
kolben
。
48.内燃机的运行状态、尤其活塞的位置通过未更详细示出的传感器来获取。热的燃烧废气以已知的方式经由排气管被排出且被导引给在未示出的排气设施中的同样未示出的催化器。
49.内燃机包括控制和调节装置，用户的功率需求通过加速踏板(gaspedal)被传达给该控制和调节装置。此外，控制和调节装置还获得传感器的信号，该传感器获取内燃机的曲轴kw的相关角度
°
kw且将相应的信号发送到控制和调节装置处。此外，在输出侧，控制和调节装置此外与喷射系统的喷射阀和用于空气燃料混合物的点燃的点火设施相连接。
50.为了实现均质化，也就是说以通过进气管被吸入的空气实现由喷射阀被喷射到燃烧室中的燃料的尽可能均匀的混合，燃料通常非常早地、也就是说在活塞在内燃机的进气阶段中的向下运动开始时已被喷射。
51.在图1中所示出的常规运行方式的情形中，在确定的示例性的运行点bp中三次部分喷射te
n＝3
；te1,te2,te3根据所进行的特性曲线数字标记(kennfeldbedatung)在预先给定的曲轴角度
°
kw的情形中、在300
°
kw、275
°
kw的情形中和在260
°
kw的情形中在较早的喷射组(einspritzpaket)中在进气阶段中被喷射。
52.第四和第五次部分喷射te
n＝2
；te4,te5在确定的示例性的运行点bp中在常规运行方式的情形中在较晚的喷射组中在压缩冲程中在预先给定的曲轴角度
°
kw的情形中在155
°
kw的情形中且在140
°
kw的情形中进行。
53.在带有最大五次、在图1中所示出的部分喷射te
n＝5
的运行方式的情形中例如得出气缸内壁(所谓的衬套)的润湿(benetzung)，其在图2中的特性曲线kl
liner
中取决于曲轴的位置以
°
kw为单位类似于图1来示出。
54.在带有五次在图1所示出的部分喷射te
n＝5
的运行方式的情形中，例如得出气缸活塞(的燃烧室侧的表面)的润湿，其在图3中的特性曲线kl
zylk
中取决于曲轴的位置以
°
kw为单位类似于图1来示出。
55.如图1进一步显示的那样作如下设置，即，在工作循环期间在进气和压缩阶段内相比目前放置更多的部分喷射ten，其中作如下设置，即，在特性曲线中标记数据的不同的喷射时刻，更多的部分喷射ten在该实施例中直至十次部分喷射te
n＝10
被划分到进气和压缩阶段上。
56.在此作如下设置，根据图1在确定的示例性的运行点bp中首先设置有五次部分喷射te
n＝5
；te1,te2,te3,te4,te5，其中，喷射时刻在特性曲线中被数字标记。作如下设置，即，五次部分喷射te
1-5
；te1,te2,te3,te4,te5在预先给定的曲轴角度
°
kw的情形中在进气阶段中在较早的喷射组中根据本发明取决于运行点被放置在300
°
kw与260
°
kw之间，其中，设置有在各次部分喷射te
n＝5
之间的相同长度的(不变的)停止时间δp，例如δp＝1.5ms。
57.进一步作如下设置，即，根据图1在确定的示例性的运行点bp中设置有五次另外的部分喷射te
6-10
；te6,te7,te8,te9,te
10
，其中，喷射时刻在特性曲线中被数字标记。示例性地作如下设置，即，五次部分喷射te
1-6
；te1,te2,te3,te4,te5在预先给定的曲轴角度kw(以
°
kw为单位)的情形中在压缩阶段中在较晚的喷射组中取决于运行点地被放置在155
°
kw与140
°
kw之间，其中，又设置有在各次部分喷射te
6-10
之间的相同长度的(不变的)停止时间δp，例如δp＝1.5ms。
58.在带有十次在图1中所示出的部分喷射te
n＝10
的运行方式的情形中例如得出气缸
内壁的润湿，其在图2中的特性曲线kl
liner
中取决于曲轴的位置以
°
kw为单位类似于图1被示出。
59.在带有十次在图1中所示出的部分喷射te
n＝10
的运行方式的情形中例如得出气缸活塞的润湿，其在图3中的特性曲线kl
zylk
中取决于曲轴的位置以
°
kw为单位类似于图1被示出。
60.因为尤其在进气阶段期间在燃烧室中存在相对较低的压力，所以存在如下危险，即，由燃料喷射阀在较高压力下被喷射到燃烧室中的燃料撞击到燃烧室的与燃料喷射阀相对而置的壁或活塞的顶面上且附着在该处。这样的到壁或活塞上的燃料涂覆(kraftstoffauftrag)难以蒸发且不或至少不以期望的方式参与在燃烧室中的燃烧，这增加了燃料消耗且恶化了排放行为。
61.燃料在燃烧室的壁处沉积的问题如所提及的那样是特别突出的，当燃烧室的壁是冷的时。在该情况中，内燃机的冷启动行为以已知的方式受到影响。
62.为了避免如下，即，尤其在冷运行中产生燃料在燃烧室的壁处的这样的沉积，作如下设置，即，燃料喷射阀由控制和调节装置如此地操控，即，其尽可能频繁地呈脉冲式地打开和关闭，也就是说，设置有尽可能多的部分喷射te
n-max
，以便于将燃料在燃烧室中的穿透深度保持如此低，即，燃料不再撞击到燃烧室的与喷射阀相对而置的壁上。
63.通过燃料借助于经优化次数n的多次n单独的喷射脉冲或者部分喷射ten到燃烧室中的该不连续的燃料喷射，燃料到燃烧室中的穿透深度被降低。燃料沉积在燃烧室的与燃料喷射阀相对而置的壁处或在气缸活塞的构成燃烧室的活塞表面上的风险被有效降低。由此确保如下，即，被喷射到燃烧室中的燃料尽可能完全作为在燃烧室中的空气燃料混合物存在且因此实现被喷射的燃料的最佳燃烧。这降低了燃料消耗且改善了排放行为，尤其hc排放、nmhc排放和烟尘排放。特别适宜地，当燃烧室的壁是冷的时、即在内燃机的冷启动的情形中，燃料到燃烧室中的降低的穿透深度起作用。
64.如下变得清楚，即，放置尽可能大次数n的部分喷射ten是非常有利的，其中，目前如下面所说明的那样来进行。
65.作为取决于运行点的运行方式作如下理解，即，在特性曲线k
bp
中取决于转速drz和燃烧室的相对填充、部分喷射ten的期望的次数n(作为在特性曲线k
bp
的数字标记内的固定的取决于运行点的一个或多个默认值)被说明。每个工作循环待喷射的燃料总质量以已知的方式取决于燃烧室的相对填充，也就是说取决于到达到燃烧室中的空气质量。每个工作循环待喷射的燃料总质量，在考虑λ＝1的情形下取决于相对填充(以％为单位)被线性或非线性地划分成期望次数n的部分喷射ten(作为在特性曲线k
bp
的数字标记内的固定的取决于运行点的一个或多个默认值)。
66.所描述的取决于运行点的运行方式紧接着借助图4a例如在内燃机的冷运行中被更详细地说明。
67.图4a在图表中显示了特性曲线k
bpkalt
，在其横坐标上绘制了曲轴的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的填充(以％为单位)，其中，特性曲线k
bpkalt
说明了在冷运行中的内燃机的取决于运行点的运行方式。换而言之，特性曲线k
bpkalt
或者特性曲线的部分说明了示例性地被选择的在冷运行中带有1.0l排量和85kw的名义功率(在轨道中的压力为350bar)的内燃机的取决于运行点的运行方式，在其中部分喷射ten的次数被标记
数字。
68.在图4a中，借助标记数字的特性曲线k
bpkalt
的图表说明了在所述内燃机的那些运行点bp中在冷运行中类似于图1可放置十次部分喷射te
1-10
。
69.在特性曲线k
bpkalt
内，如在其它示例性的带有75％的燃烧室的填充和2500(以1/min为单位)的drz(在轨道中350bar的压力)的运行点bp处所显示的那样，八次部分喷射te
n＝8
取决于运行点被预先给定。
70.换而言之，在示例性的冷的运行点中75(％)/2500(1/min)的特性曲线默认值引起如下，即，仅八次部分喷射te
n＝8
被进行，其根据图1在工作循环上在优选的设计方案中被划分成较早和较晚的组。
71.这也就是说，在特性曲线k
bpkalt
的由部分喷射te
n＝10
的次数偏离的示例性的另一运行点bp中的特性曲线默认值在填充＝75％且转速drz＝2500(以1/min为单位)的运行点中具有仅八次部分喷射te
n＝8
。这在于如下，即，在该运行点bp的情形中例如最大期望的为十的次数的部分喷射te
n-max
＝10由于设置用于喷射的取决于运行点的总喷射质量m
ges
借助于十次部分喷射te
n＝10
在考虑燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
＝(其不可被低于)和预先给定的保持相同的停止时间δp的情形下不可被实现，如更进一步说明的那样。
72.在燃料喷射阀的情形中，燃料喷射阀的最小可能的、也就是说可供使用的打开时间t
min
得出t
min
＝t
oe
+t
as
+ts。该时间t
min
不可被低于。
73.在此，t
min
是开关阀的最小打开时间，t
oe
是打开时间，t
as
是在行程停止(hubanschlag)处的时间且ts是关闭时间。
74.时间t
min
越长，更多质量(燃料质量)由燃料喷射阀的控制腔(schaltraum)被取出且通过调节由控制阀通过在控制腔中的流体压力所控制的喷射器针被喷射到燃烧室中的燃料喷射阀(喷射器)的燃料喷射质量越大。
75.同样地这也就是说，燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
在考虑轨道压力的情形下关联于临界质量阈值m
krit
，其在每次部分喷射ten的确定的临界质量m
krit
的意义中不可被低于。换而言之，每次部分喷射ten的相比m
krit
更小的喷射质量不可通过燃料喷射阀实现。
76.每个燃料喷射阀在此具有已知的喷射器规格，也就是说，在不考虑运行相关影响(如老化等)的情况下，t
min
、燃料喷射阀的最小打开时间t
min
和从属的喷射器特定的临界质量阈值m
krit
是已知的。
77.根据本发明，如下来进行：
78.以在内燃机的任何运行方式(冷的或热的运行)中、然而尤其在冷的运行中实现最大可能次数te
n-max
的部分喷射ten的目的，根据本发明作如下设置，即，取决于燃料喷射阀的最小的打开时间t
min
，在考虑待喷射的总燃料质量m
ges
的情形下确定最大可能次数的部分喷射te
n-max
且在此考虑如下，即，在确定的运行状态中燃料喷射阀的临界质量阈值m
krit
不被低于。
79.借助于目前的基于仅取决于运行点的标记数字的特性曲线k
bpkalt
(参见图4a)或k
bpwarm
(参见图5a)的行动方式，该尽可能高次数n-max的部分喷射te
n-max
未被最佳地解决，因为鉴于部分喷射ten的次数的特性曲线的标记数字仅基于相对填充和在相应运行点bp中的转速drz和与此伴随的确定的总喷射质量m
ges
来决定且通过相应的特性曲线k
bp
的标记数字被固定地预先给定。
80.换而言之，在其中由化学计量比运行λ＝1出发通过运行状态a)冷启动(启动适配)、b)催化剂诊断(并联)或c)催化剂清洁或d)构件保护事件被偏离且引起每个工作循环所穿过的总燃料质量m
ges
的变化的λ额定跳跃，在取决于运行点的行动方式的情形中关于最大可能次数n的部分喷射te
n-max
不以不利的方式被影响。
81.另一问题在取决于运行点的行动方式的情形中出现，其应通过本发明来解决。该问题在于如下，即，在每个工作循环待喷射的总燃料质量m
ges
的变化的情形中且在保持相同次数n的部分喷射ten和在部分喷射ten之间的不变的停止时间δp的情形中由于λ跳跃存在如下危险，即，在取决于运行点的标记数字的特性曲线内形成临界状态，其通过以下引起，即，燃料喷射阀通过其最小可能的打开时间t
min
在确定的在取决于运行点的特性曲线中的次数n的部分喷射ten的情形中每次部分喷射喷射过低的燃料质量，当每个工作循环的总燃料质量m
ges
例如在稀薄运行状态(magerbetriebszustand)或其它运行状态中以确定的值降低时。
82.换而言之，例如在额定喷射次数te
n-soll-bp
的取决于运行点的寻址(adressierung)的情形中在取决于运行点标记数字的特性曲线中设置有例如六次部分喷射te
n＝6
(参见图6a)，则如下是可能的，即，当由于燃料的降低的待穿过的总燃料质量m
ges
不实现喷射次数n＝6的变化时，产生燃料喷射阀的临界质量阈值m
krit
的低于。这在于如下，即，降低的待穿过的总燃料质量m
ges
在考虑燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
的情形下在例如五次部分喷射te
n＝5
之后已完全停止。这也就是说，产生如下，即，六次部分喷射te
n＝6
中的至少一次不被或不可被停止，由此与图1相关联地说明的燃料分配不以不利的方式不如所期望的那样实现。
83.如已提及的那样，内燃机包括控制和调节装置，用户的功率需求通过燃料踏板被传达给该控制和调节装置，从而取决于运行点的燃料质量被传输到控制和调节装置处。
84.如果现在取决于相应的运行点bp在所说明的运行状态中产生提高的或降低的燃料质量，待观察的总喷射质量m
ges
变化。总喷射质量m
bp
的仅取决于运行点的标记数字不考虑由于所提及的运行状态被改变的总喷射质量m
ges
。
85.出于该原因，本发明作如下设置，即，在功率需求被传输给其的控制和调节装置中不传输取决于运行点的总喷射质量m
bp
，而是仅计算和确定基于质量的总喷射质量m
ges
，如下面所说明的那样。
86.根据功率需求，基于质量的运行方式作如下理解，即，对于每个工作循环而言期望或者预先给定确定的总喷射质量m
ges
。取决于被供应给燃烧室的空气质量，确定的总喷射质量m
ges
在考虑所供应的空气质量的预先给定的λ值λ的情形下被添加，其中作如下设置，即，即使在实际喷射之前始终被“自动地”且“连续地”验证，每个工作循环多少次数n的部分喷射ten取决于m
krit
和期望的待喷射的确定的总燃料质量m
ges
是最大可能的。紧接着，总喷射质量m
ges
的喷射总是以最大可能次数n的部分喷射te
n-max
进行，其中，到部分喷射ten上的总喷射质量m
ges
线性地或非线性地在考虑不低于m
krit
的情形下基于质量被划分到各次部分喷射ten上。如下是目的，即，在考虑轨道压力的情形下绝不低于临界质量阈值m
krit
。
87.在运行点bp中确定的功率要求例如在冷的运行中在基于质量的根据图4b的特性曲线k
mbkalt
中关联于待喷射的总质量m
ges
。通过该关联可例如执行“冷启动适配”，从而由取决于运行点的运行方式偏离地喷射在冷启动适配内提高的总喷射质量m
ges
。
88.经由控制和调节装置，该默认值被传输且通过基于质量的行动方式在有利的方式中以如下方式被考虑，即，总喷射质量m
ges
被提高且然后如先前所说明的那样来进行。
89.这也就是说，根据由功率需求和冷启动适配构成的提高的总喷射质量m
ges
，在基于质量的运行方式的情形中对于每个工作循环而言预先给定确定的此时通过冷启动适配被提高的总喷射质量m
ges
。取决于被供应给燃烧室的空气质量，该冷启动引起提高的总喷射质量m
ges
在考虑所供应的空气质量的预先给定的λ值λ的情形下被添加，其中作如下设置，即，即使在实际喷射之前始终“自动地”且“连续地”验证，每个工作循环多少次数n的部分喷射ten取决于m
krit
和期望的待喷射的冷启动引起提高的总燃料质量m
ges
是最大可能的。紧接着，总喷射质量m
ges
的喷射总是以最大可能次数n的部分喷射te
n-max
进行，其中，到部分喷射ten上的总喷射质量m
ges
线性地或非线性地同样在考虑不低于m
krit
的情形下基于质量被划分到各次部分喷射ten上。
90.在此，在每个工作循环中对于燃料喷射阀的最大可供使用的总打开时间δt
ges
而言的值可供用于总喷射质量m
ges
在n次部分喷射ten中的喷射，当总喷射质量m
ges
在唯一的喷射n＝1中被放下时。该总打开时间δt
ges
根据先前所说明的前提在考虑不低于m
krit
的情形下基于质量被划分到带有多个部分打开时间的最大可能次数n的部分喷射te
n-max
中，从而在控制和调节装置中存在额定喷射次数te
n-soll-mb
且最终实施成实际喷射次数te
n-ist-mb
。
91.如此来进行，即，相应的(当前的)总喷射质量m
ges
在考虑保持相同的或可变的可被预先给定的停止时间δp和临界质量阈值m
krit
的情形下被划分为每次部分喷射ten相同大小(线性)或不相同大小(非线性)的燃料质量m，由此最大可能次数n的部分喷射te
n-max
被计算出，其于是在控制和调节装置中作为经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
存在且最终实施成实际喷射次数te
n-ist-mb
。
92.优点通过图4b来显示。通过比较在图4b中在运行点75(％)/2500(1/min)中基于质量被确定的最大可能次数的部分喷射te
n-max
＝9与在图4a中的相同运行点75(％)/2500(1/min)，如下变得清楚，即，待喷射的总喷射质量m
ges
取决于喷射阀的由喷射器说明书已知的最小打开时间t
min
和可预先给定的平均分配的等长的在各次部分喷射ten之间的停止时间δp可通过基于质量的直至九次te
n-max
＝9的计算作为目前(参见图4a)八次部分喷射te
n＝8
的替代来进行，其在常规的取决于运行点的行动方式中在特性曲线k
bpkalt
中被预先给定。
93.通过部分喷射次数的该提高，此处在实施例中n+1，尤其在内燃机的冷运行(冷启动)中实现已说明的期望的鉴于被喷射的燃料的最佳燃烧和鉴于燃料消耗的降低和排放行为、尤其hc排放、nmhc排放和烟尘排放的改善的优点。
94.该行动方式同样通过图5a和5b来显示。
95.图5a显示了带有特性曲线k
bpwarm
的图表，在其横坐标上绘制了曲轴kw的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的相对填充(以％为单位)，其中，特性曲线k
bpwarm
显示了内燃机在热运行中的取决于运行点的运行方式。
96.图5b显示了带有特性曲线k
mbwarm
的图表，在其横坐标上绘制了曲轴kw的转速drz(以1/min为单位)，而在纵坐标上绘制了燃烧室的相对填充(以％为单位)，其中，特性曲线k
mbwarm
显示了基于质量的运行方式和在热运行中的内燃机的最大可能次数的部分喷射te
n-max
的计算。
97.根据图5a和5b说明了一特点，其在于如下，即，在基于质量的运行方式的情形中以
确定最大可能次数te
n-max
的部分喷射ten的目的考虑阈值默认值，在其中te
n-max
应是《/＝3)。这也就是说，鉴于最大次数te
n-max
的部分喷射在热运行中如先前所说明的那样在考虑保持相同的可预先给定的停止时间δp和临界质量阈值m
krit
的情形下被划分为每次部分喷射ten相同大小的被喷射的燃料质量m，由此最大可能次数n的部分喷射te
n-max
被计算出。如果计算出的值te
n-max
》3，部分喷射次数ten的次数被设置为最大值n＝3。
98.这也就是说，在控制和调节装置中在热运行中根据基于质量的特性曲线k
mbwarm
仅处理经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝1,2或3且作为部分喷射ten被设置为实际喷射次数te
n-ist-mb
。
99.基于质量的行动方式的优点通过图5b来显示。通过比较在图5b中在运行点75(％)/2500(1/min)中基于质量被确定的最大可能次数的部分喷射te
n-max
＝2与图5a中相同运行点75(％)/2500(1/min)，如下变得清楚，即，待喷射的总喷射质量m
ges
取决于喷射阀的由喷射器说明书已知的最小打开时间t
min
和可预先给定的平均分配的等长的在各次部分喷射ten之间的停止时间δp可通过基于质量的直至二次te
n-max
＝2的计算作为目前(参见图5a)仅一次部分喷射te
n＝1
的替代来进行，其在常规的取决于运行点的行动方式中在特性曲线k
bpkalt
中被预先给定。
100.通过基于质量的运行方式，因此如下在有利的方式中是可能的，即，不仅与性能相关的参数、如期望的扭矩被考虑，因为在内燃机的运行中同样产生如下运行状态、如排气设施的催化剂清洁，在其中燃料质量不取决于用户的功率需求通过操纵油门踏板被提高。由此，在相应的工作循环中期望的待喷射的总燃料质量提高，也就是说总喷射质量m
ges
，其通过基于质量的运行方式在特性曲线k
mbkalt
(参见图4b)和k
mbwarm
(参见图5b)中被考虑。
101.通过基于质量的运行方式如下在有利的方式中是可能的，即，独立于冷或热的示例性的取决于负载的运行点75(％)/2500(1/min)经由待喷射的总喷射质量m
ges
的独立于负荷的匹配在相应的特性曲线k
mbkalt
(参见图4b)或k
mbwarm
(参见图5b)中可更浓地(以更多的燃料)或更稀薄地(以更少的燃料)来行驶。
102.在此，在该确定的情形中始终考虑，是否取决于在特性曲线k
mbkalt
或特性曲线k
mbwarm
中被确定的待喷射的总喷射质量m
ges
被确定的最大可能次数te
n-max
的部分喷射ten在最大可供用于喷射的总时间δt
ges
内同样可被实现。
103.图6a显示了在经验证的额定喷射次数te
n-soll-bp
的取决于运行点的寻址的图像上带有运行参数(纵坐标)关于时间t(横坐标)的图表i,ii,iii,iv。
104.在图表i中示出了在六次部分喷射te
n＝6
的情形中每次部分喷射的被喷射的质量m。
105.在图表ii中示出了带有附属的刻度的转速特性曲线、带有附属的刻度的燃烧室的相对填充和不带有附属的刻度的车辆速度(常数》0)和同样不带有刻度的驾驶员期望(踏板＝常数》0)。
106.在图表iii中示出了根据取决于运行点的额定喷射次数te
n-soll-bp
＝6的部分喷射te
n＝6
的次数n。
107.在图表iv中示出了λ值λ，其构成对于在图表i至iii中所示出的特性曲线而言的基础。
108.在图像中的垂线a显示如下，即，在根据图表iv的稀薄运行(magerbetrieb)λ》1中在根据图表iii的不变的取决于运行点的额定喷射次数te
n-soll-bp
＝6和根据图表ii的内燃
机的恒定的运行方式的情形中，每次部分喷射ten的被喷射的燃料质量m在预先给定的额定喷射次数te
n-soll-bp
＝6中必要时在不利的方式中处在燃料喷射阀的临界质量阈值？m
krit
中，如在线a的交点处在每次部分喷射ten的质量m的最小值的情形中在图表i中所显示的那样。
109.在该情况中待喷射的总质量m
ges
由于说明本发明的到λ》1上的λ跳跃如此地小，即，附属的燃料质量在六次部分喷射te
n＝6
内由于t
min
(燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
)不再可被可靠地放置。
110.该问题通过根据本发明的行动方式来消除，如下面所说明的那样。
111.图6b显示了带有运行参数(纵坐标)关于时间t(横坐标)的图表i,ii,iii,iv，在图像上示出了在额定喷射次数te
n-soll-bp
的取决于运行点的寻址的情形中根据图6a带有最大允许次数n的部分喷射ten的检验，带有经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6到基于质量的经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4上的基于质量的切换，由于通过燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
被达到的临界质量阈值m
krit
的可能低于。
112.在图表i中示出了在经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6到经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4上的基于质量的切换之后每次部分喷射te
n＝4
的被喷射的燃料质量m。
113.在图表ii中示出了带有附属刻度的转速、带有附属刻度的燃烧室的相对填充和不带有附属刻度的车辆速度(常数》0)和同样不带有刻度的驾驶员期望(踏板＝常数《0)的特性曲线。
114.在图表iii中示出了根据基于质量的n次额定喷射次数(额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6和经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4)的部分喷射te
n＝6
和te
n＝4
的次数n。
115.在图表iv中示出了λ值λ，其构成了对于在图表i至iii中所示出的特性曲线而言的基础。
116.在图像中的垂线b显示如下，即，在根据图表iv的稀薄运行λ》1中根据图表iii实现基于质量的经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6到经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4上的切换。
117.在图表ii中如下变得清楚，即，内燃机的恒定运行方式与图表ii相符，这也就是说，由驾驶员预先给定的负荷不改变。
118.因为每次部分喷射ten的被喷射的燃料质量m在预先给定的额定喷射次数te
n-soll-bp
＝6的情形中以不利的方式在根据图表i的燃料喷射阀的临界质量阈值？m
krit
中得到，所以部分喷射ten的次数n降低到额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4上。参见图表iii在与线b的交点中。
119.由此，以期望的方式提高在te
n-soll-mb
＝4的情形中每次部分喷射ten的被喷射的燃料质量m，如在图i中在与线b的交点中所显示的那样，从而使得取决于燃料喷射阀的最小可能的打开时间t
min
可能低于m
krit
的风险不再存在。
120.在该实施例中，由于λ跳跃的被选择用于显示的较大的值，经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6以次数n-2被降低到te
n-soll-mb
＝4。
121.如下原理适用，即，在控制和调节装置中n-1或者n+1根据可能的基于质量经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
的上述计算执行用于经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
的基于质量的匹配的切换。在该实施例中，因此在控制和调节装置中简短地依次通过两次简短的依次实现的切换n-1执行经验证的额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6到te
n-soll-mb
＝4上的降低。该分
级的基于质量的切换在图6b中不可被识别出。
122.最终，图7a显示了带有燃料喷射阀的在取决于运行点的运行方式中临界的质量阈值m
krit
的带有部分喷射ten的被喷射的质量(纵坐标)关于多次喷射的时间t(横坐标)的图表。
123.此外，在图7a中为了参考图7b说明本发明示出了质量阈值m
krit
+m
offset
，在其中多次喷射的所有部分喷射ten的预先给定的质量的喷射在取决于运行点且基于质量的运行方式中无论如何是可靠地可能的。
124.在工作循环中的多次喷射的情形中，如下例如在类似于图6a的六次部分喷射te
n＝6
的情形中是可能的，即，至少一次部分喷射ten在额定喷射次数te
n-soll-bp
＝6的取决于运行点的寻址的情形中根据箭头p1在m
krit
下方的临界范围p1中，当由于燃料的被穿过的质量在六次部分喷射te
n＝6
的情形中不实现额定喷射次数te
n-soll-bp
＝6的变化时。燃料喷射阀的临界质量阈值m
krit
被低于，带有如下效果，即，部分喷射te
n＝6
中的至少一次不被设置或不被可靠地设置。
125.根据在图7a中的图例l1，不以不利的方式实现在临界质量m
krit
的情形中的te
n-soll-bp
的切换。
126.其根据本发明与在图7b中所示出的不同地表现。
127.在该图表中又示出了每次部分喷射ten的被喷射的燃料质量m(纵坐标)关于时间t(横坐标)，带有燃料喷射阀的在基于质量的运行方式中的临界质量阈值m
krit
。
128.此外，在图7b中类似于图7a示出了质量阈值m
krit
+m
offset
，在其中多次喷射的所有部分喷射ten的基于质量被预先给定的质量在至更高次数n的部分喷射ten的切换之后保持非临界，如下面进一步说明的那样。
129.在工作循环中的多次喷射的情形中如下例如在类似于图6b的六次部分喷射te
n＝6
的情形中不再是可能的，至少一次部分喷射ten在额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6的基于质量的寻址的情形中根据箭头p1处在m
krit
下方的临界范围p1中。
130.于是以有利的方式在低于临界范围p1之前实现额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6的变化，也就是说额定喷射次数te
n-soll-mb
＝6在该实施例中(参见图6、尤其i和iii，线b)两次以n-1到te
n-soll-bp
＝4上的降低。这也就是说，燃料喷射阀的临界质量阈值m
krit
不再被低于，带有如下效果，即，部分喷射中的所有被始终设置为实际喷射次数te
n-ist-mb
＝4。如果在滞后状态内达到临界质量阈值m
krit
，额定喷射次数te
n-soll-mb
被降低。
131.如果质量阈值m
krit
+m
offset
在滞后状态内在m
krit
与m
krit
+m
offset
之间又被达到，根据本发明额定喷射次数te
n-soll-mb
＝4在该实施例中(参见图6、尤其i和iii)两次以n+1被又提高到te
n-soll-mb
＝6上且被设置为实际喷射次数te
n-ist-mb
＝6。
132.迟滞状态在有利的方式中用于如下，即，在阈值m
krit
+m
offset
与m
krit
之间可被来回切换，而不导致在部分喷射te
n＝6
的相应次数n之间的永久切换。
133.根据图7b中的图例l2实现在m
krit
+m
offset
的情形中到te
n-soll-mb
上基于质量的切换，当至少一个另外的喷射n+1是可能的而临界质量m
krit
不被低于时。
134.根据图7b中的图例l3实现至少一次部分喷射ten到te
n-soll-mb
的n-1上的基于质量的切换，在临界质量m
krit
被达到之前。
135.在图7a和7b中的图例l4标明了在其下方燃料喷射阀的打开不被可靠地确保的临
界质量m
krit
。
136.最后还显示了一些相对先前所提及的确定运行状态的实施例，在其中尤其发生λ额定跳跃。
137.由化学计量比运行λ＝1出发，在a)冷启动(启动适配)，b)催化剂诊断(并联)或c)催化剂清洁或d)构件保护事件这些运行状态中由化学计量比运行λ＝1偏离，从而引起每个工作循环的所穿过的总燃料质量m
ges
的变化。
138.这些运行状态在使用根据本发明的方法“基于质量的运行方式”的情形下如下来考虑。
139.a)冷启动(启动适配)：
140.例如，已说明的那样借助空气燃料混合物的必要的加浓(anfettung)在启动适配的情形中以在基于质量的切换的被执行的检测之后的额外的部分喷射te
n+1
(额外的部分喷射)实现额外必要的燃料质量，以便于因此正面影响空气燃料混合物的均质化，以便于以有利的方式更好地保护内燃机以防到油中的燃料进入。
141.b)催化剂诊断(并联)：
142.如果取决于负荷的工作点bp不变化，且由于其它原因产生提高的或降低的总喷射量m
ges
(在如排气设施的催化剂诊断的运行状态中，在其中燃料量独立于用户的功率需求被改变)，则该“催化剂诊断”的运行状态目前关于最大可能次数n的部分喷射te
n-max
不以不利的方式被影响。
143.根据本发明作如下设置，即，在催化转化器诊断中，在空气燃料混合物的稀薄调节(参见图6b，i至iv)中和运行点在准静态状态中的同时保持的情形中以有利的方式在考虑临界质量m
krit
的情形下进行切换，从而作为n次部分喷射ten的替代更少地设置至少一次部分喷射te
n-1
。
144.在空气燃料混合物的浓度调节(参见图6b，i至v)的情形中，在相同的准静态运行点的情形中然而需要提高的总喷射量m
ges
，其在考虑临界质量m
krit
的情形下通过切换进行，从而作为n次部分喷射ten的替代额外地设置至少一次部分喷射te
n+1
。
145.c)催化剂清洁：
146.即使在催化剂清洁的情形中，空气燃料混合物被加浓。作如下设置，即，以有利的方式在考虑基于质量的切换的情形中实现至少一次额外的部分喷射te
n+1
。
147.d)构件保护事件：
148.出于构件保护原因，空气燃料混合物同样被加浓。该加浓类似于在催化剂清洁的情形中以有利的方式在考虑基于质量的切换的情形中引起至少一次额外的部分喷射te
n+1
。
149.扭矩储备：
150.最后作为另外的实施例作如下设置，即，即使当空气燃料混合物稳定地达到λ值时，内燃机然而在扭矩储备、例如怠速、催化剂加热、颗粒过滤器再生以及冷却剂加热中被运行，基于质量的运行方式或者其切换以有利的方式取决于发动机的效率恶化以如下方式被利用，即，实现到至少一次额外的部分喷射te
n+1
上的切换。
151.本发明总体上同样涉及一种计算机程序，其适合用于执行上述方法，当其在计算机上被实施时。在此如下是特别优选的，计算机程序被存储在存储器上。本发明同样涉及一种用于运行尤其机动车的内燃机的所提及的控制和/或调节装置，在其中燃料被直接喷射
到内燃机的燃烧室中。为了鉴于燃料消耗和排放行为优化内燃机的运行，根据本发明作如下建议，即，控制和/或调节装置适合且被用于上述方法的控制和/或调节。在此如下是特别优选的，控制和/或调节装置设有各一个上述形式的计算机程序。最后，本发明涉及一种带有至少一个燃烧室和将燃料直接喷射到燃烧室中的设备的内燃机。为了改善该内燃机的运行特性，尤其燃料消耗、排放特性以及冷启动特性，根据本发明作如下设置，即，该内燃机装备有控制和/或调节装置。
152.附图标记列表
153.kw曲轴
154.°
kw曲轴角度度数
155.zot在点火时上死点的气缸活塞
156.drz转速
157.n部分喷射的次数或第n次喷射
158.n-1次数减少的切换
159.n+1次数增加的切换
160.ten部分喷射
161.te
n-max
最大可能的部分喷射ten的次数
162.te
n-soll-bp
额定喷射次数(取决于运行点)
163.te
n-soll-mb
额定喷射次数(基于质量)
164.k
bpkalt
在冷运行中取决于运行点的特性曲线
165.k
mbkalt
在冷运行中基于质量的特性曲线
166.k
bpwarm
在热运行中取决于运行点的特性曲线
167.k
mbwarm
在热运行中基于质量的特性曲线
168.kl
hub
进气阀的特性曲线
169.kl
kolben
活塞的特性曲线
170.kl
liner
气缸内壁润湿的特性曲线
171.kl
zylk
气缸活塞润湿的特性曲线
172.δp 停止时间
173.t
min 最小打开时间
174.t
oe
打开时间
175.t
as
在行程停止(hubanschlag)处的时间t
s 关闭时间
176.m 燃料质量
177.m
ges
总喷射质量(基于质量)
178.m
bp
总喷射质量(取决于运行点)
179.m
krit
临界质量阈值
180.？m
krit
临界质量阈值的低于？
181.m
offset
喷射质量作为临界质量阈值的偏差的数值m
krit
+m
offset
质量阈值
182.p1临界范围的箭头
183.λλ
184.a线a
185.b线bl1 图形文本
186.l2 图形文本
187.l3 图形文本
188.l4 图形文本

技术特征：
1.一种用于运行尤其机动车的内燃机的方法，在其中燃料在用于燃料喷射的设备中在每个工作循环多次(n)彼此时间间隔的部分喷射(te
n
)中被直接喷射到所述内燃机的燃烧室中，带有如下步骤：每个工作循环到所述燃烧室中的总喷射质量(m
ges
)取决于对所述内燃机的功率要求取决于被供应到所述燃烧室中的空气质量的确定，和燃料/空气混合物在考虑经预先给定的空燃比的情形下的制造，其特征在于如下步骤：每个工作循环最大可能次数(n)的部分喷射(te
n-max
)取决于关联相应燃烧室的燃料喷射阀的在其中每次部分喷射(te
n
)的燃料质量不低于的临界质量阈值(m
krit
)和每个工作循环期望的待喷射的经确定的总燃料质量(m
ges
)的验证，基于质量的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)取决于经验证的最大可能次数(n)的部分喷射(te
n-max
)的确定和所述总燃料质量(m
ges
)到经确定的基于质量的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)上的划分，和每个工作循环的总燃料质量(m
ges
)根据基于质量被确定的带有被划分到所述部分喷射(te
n
)上的燃料质量(m)的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)的喷射。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，通过所述验证由于取决于轨道压力在所述燃料喷射阀的最小可能的打开时间(t
min
)的情形中被定义的临界质量阈值(m
krit
)的可能低于进行先前经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)到更少的最大可能的经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)上的基于质量的切换，和所述总燃料质量(m
ges
)到经验证的最大可能的更少次数(n)的部分喷射(te
n-max
)上的划分的确定。3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，通过所述验证在考虑取决于轨道压力在所述燃料喷射阀的最小可能的打开时间(t
min
)的情形中达到的临界质量阈值(m
krit
)的可能低于的情形下始终进行先前经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)到最大可能的经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)上的基于质量的切换，和所述总燃料质量(m
ges
)到经验证的最大可能次数(n)的部分喷射(te
n-max
)上的划分的确定。4.根据权利要求1至3中至少一项所述的方法，其特征在于，在工作循环中在进气和压缩阶段内基于质量放置多次部分喷射(te
n
)，其中，在不同喷射时刻多次部分喷射(te
n
)、尤其直至十次部分喷射(te
n＝10
)尤其在两个喷射组中被划分到进气和压缩阶段上。5.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，到经验证的更少数量(n)的部分喷射(te
n-soll-mb
)上的基于质量的切换被及时进行，从而使得不低于所述部分喷射(te
n
)中的至少一次的临界质量阈值(m
krit
)，在其中所述总喷射质量(m
ges
)在经验证的可能次数(n)的部分喷射(te
n
)内的划分是可靠地可能的。6.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，到经验证的最大可能次数(n)的部分喷射(te
n-max
)上的基于质量的切换被进行，当质量阈值(m
krit
+m
offset
)被达到时，在其中所述总喷射质量(m
ges
)在经验证的最大可能次数(n)的部分喷射(te
n-max
)内的划分是可靠地可能的。7.根据权利要求5和6所述的方法，其特征在于，在所述临界质量阈值(m
krit
)与所述质量阈值(m
krit
+m
offset
)之间在滞后状态中被来回切换。8.根据权利要求2和/或权利要求3所述的方法，其特征在于，先前经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)的切换由所述内燃机的化学计量比运行(λ＝1)出发在确定的运行状态、如a)
冷启动(启动适配)和/或b)催化剂诊断(并联)和/或c)催化剂清洁和/或d)构件保护事件中被进行，其中，由化学计量比运行(λ＝1)被偏离，从而引起每个工作循环被穿过的总燃料质量(m
ges
)且必要时经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)的改变。9.根据权利要求2和/或权利要求3所述的方法，其特征在于，先前经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)的切换被进行，当空气燃料混合物稳定地达到化学计量比值且所述内燃机在力矩储备、例如怠速、催化剂加热、颗粒过滤器再生以及冷却剂加热中被运行时，其中，取决于所述内燃机的效率恶化实现到至少一次额外的部分喷射(te
n+1
)上的切换，从而进行经验证的额定喷射次数(te
n-soll-mb
)的提高。10.一种计算机程序，其特征在于，其适合用于执行根据权利要求1至9中任一项所述的方法，当其在计算机上被执行时，其中，其被存储在存储器上、尤其在闪存上。11.一种用于运行尤其机动车的内燃机的控制和/或调节装置，其中，所述燃料被直接喷射到所述内燃机的燃烧室中，其特征在于，其适合用于控制和/或调节根据权利要求1至9中任一项所述的方法，其中，所述控制和调节装置设有根据权利要求10所述的计算机程序。12.一种带有至少一个燃烧室和将燃料直接喷射到燃烧室中的用于燃料喷射的设备的内燃机，其特征在于，其设有根据权利要求11所述的控制和/或调节装置。

技术总结
本发明涉及一种用于运行机动车的内燃机的方法。设置有如下步骤：每个工作循环到燃烧室中的总喷射质量取决于对内燃机的功率要求取决于被供应到燃烧室中的空气质量的确定和燃料/空气混合物在考虑经预先给定的空燃比的情形下的制造、每个工作循环最大可能次数的部分喷射取决于关联相应燃烧室的燃料喷射阀的在其中每次部分喷射的燃料质量不低于的临界质量阈值和每个工作循环期望的待喷射的经确定的总燃料质量的验证，基于质量的额定喷射次数取决于经验证的最大可能次数的部分喷射的确定和总燃料质量到经确定的基于质量的额定喷射次数上的划分，每个工作循环的总燃料质量根据基于质量被确定的带有被划分到部分喷射上的燃料质量的额定喷射次数的喷射。上的燃料质量的额定喷射次数的喷射。上的燃料质量的额定喷射次数的喷射。


技术研发人员：S
受保护的技术使用者：大众汽车股份公司
技术研发日：2023.03.22
技术公布日：2023/9/26