一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置及方法

1.本发明涉及石油与天然气工程技术领域，特别涉及油田开发计算、动态分析、确定储层中气-水饱和度分布及气驱水有关内容，具体是一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置及方法。


背景技术：

2.致密岩石中的孔隙结构复杂，孔径大小、形态及分布特征不尽相同。深入研究致密岩石孔隙结构特征及流体在其中的流动行为而进行的气-水相对渗透率实验，可以揭示复杂流体在孔隙系统内的混合状态和分布规律，进而明确致密油气储层中各组分的分布及流动情况。
3.目前针对气-水相对渗透率测定大都根据国家标准gb/t 28912-2012《岩石中两相流体相对渗透率测定方法》，规定了测定气-液两相流体相对渗透率的稳态法与非稳态法。其采用测定出口端面气-液两相流量并结合其它参数带入公式计算，从而得到气-液相对渗透率。但对于致密油气储层而言，基块具有低孔低渗特征，但也在一定程度上发育微裂缝，因此在测量气-水相对渗透率前，应基于岩心绝对渗透率确定气-水相对渗透率测试方法。当岩心较为致密时，实验时其出口端出液量极小，传统的计量方法无法精确计量其流量，且未考虑地层高温高压条件对岩石中流体流动状态的影响。因此，考虑原地高温高压条件下的流体流动，对岩心出口流量实施精确计量，形成高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置及方法，可为油田动态分析提供依据，保障致密油气藏高效开发。


技术实现要素：

4.针对上述问题，本发明旨在提供一种考虑储层原地条件(即储层温度、压力和流体赋存状态)的致密岩石气-水相对渗透率测量装置及方法。该方法能够模拟原地温度和压力，当岩心微裂缝连通性较好时，采用稳态法，并采用常规计量方法进行计量；当岩心较为致密时，采用非稳态法，由于出液量极少，无法使用常规计量方法计量液相体积，可将出口管线加热，将液相转化为气相，通过气体密度计和流量计计算两组分体积分数，再查表转化为目标温度下的气-液两相体积分数，从而计算得到气-水相对渗透率。该装置及方法克服了现有技术缺点，能更加精确地测量致密岩石的气-水相对渗透率，为致密油气藏开发提供依据。
5.本发明提供的高温高压下致密岩石气-水相对渗透率测试装置，该装置包括气瓶、液泵、节流阀、流量计、温度计、压力传感器、中间容器、岩心夹持器、围压泵、加热装置、气体密度计、计算机。气瓶出气口、液体泵出液口分别连接对应入口流量计，两个入口流量计、岩心夹持器及两者间管线均布设加热装置；岩心夹持器设有管线与围压泵相连；岩心夹持器左右连接中间容器与压力传感器；岩心夹持器出口后续管线设置出口流量计与气体密度计，其上均布设另一套加热装置，两套加热装置间设置隔热材料；所述加热装置包括耐高温
双层圆筒、隔热材料与温度计，圆筒外包裹隔热材料，隔热材料外包有外壳，圆筒内层缠绕热电阻丝。采用该装置进行的评价方法可更加精确的在原地条件下选择性采用稳态或非稳态两种方法对气-水相对渗透率进行测定，从而为致密油气藏开发提供有效依据。
6.所述加热装置包括耐高温双层圆筒，该双层圆筒有一定的韧性，可随管线进行一定程度的弯曲；圆筒是双层夹层结构，内层圆筒上缠绕有热电阻丝用于加热，可通过调整电阻丝以调整加热温度，外层圆筒上包裹有隔热材料用于保温，隔热材料外包有外壳。
7.为达以上技术目的，本发明提供以下实验技术方案，具体包括以下步骤：
8.步骤1，实验前对岩心样品充分洗盐、洗油、烘干，测量岩心长度l、直径d、岩心干重m0，计算岩心截面积a；采用压力脉冲衰减法测定岩心渗透率k0，抽真空加压饱和水相法测定岩心孔隙度φ0；若岩心渗透率≥1md，则采用稳态法开展气-水相对渗透率测试实验；若岩心渗透率＜1md，则采用非稳态法开展气-水相对渗透率测试实验；
9.步骤2，实验开始时，装置中所有阀门默认关闭，将已饱和实验液体的岩心放入岩心夹持器中，将围压泵加压为原地有效应力pw；
10.步骤3，根据所选择的气-水相对渗透测试方法(稳态法或非稳态法)，采用以下实验方案开展测试：
11.方案一：稳态法
12.(1)打开气瓶，打开气相注入系统控制阀门，打开岩心夹持器左右阀门，调整加热装置
①②
为地层温度tf；
13.(2)开始驱替岩心以建立束缚水饱和度，待进出口流量稳定后，记录气体流量，进出口压力；取出岩心，记录此时岩心质量m1，计算驱出液体体积v
w0
、岩心束缚水饱和度s
wirr
、此时的气相有效渗透率kg以及此时的气相相对渗透率k
rg
：
[0014][0015][0016]
p2＝pa[0017][0018][0019]
其中，m0为岩心干重，g；m1为岩心建立束缚水饱和度后岩心的质量，g；ρ0为实验液体密度，g/cm3；v
p
为孔隙体积，cm3；qg为实验气体流量，ml/s；pa为大气压，mpa；μg为气体密度，g/cm3；l为岩心长度，cm；a为岩心截面积，cm2；p1、p2为进出口压力，mpa；
[0020]
(3)将建立了束缚水饱和度的岩心放入夹持器，将围压泵加压为原地有效应力pw，打开气瓶，打开气相注入系统控制阀门，打开岩心夹持器左右阀门，打开液相注入系统控制阀门，打开液泵，调整加热装置
①
为地层温度tf；
[0021]
(4)通过气-液注入系统，将气、液按照比例流量注入岩样，记录进出口压力、入口两相流量计示数、待流量稳定后，计算当前岩心含水饱和度sw、两相在地层温度tf下的两相
有效渗透率以及两相在地层温度tf下的两相相对渗透率k
rg
、k
rw
：
[0022][0023][0024][0025][0026][0027]
其中，sw为含水饱和度；qg、qw为液体和气体的流量，ml/s；kg、kw为气相和液相相对渗透率，md；μ
gf
、μ
wf
为地层温度tf下气相和液相的粘度，mpa
·
s；
[0028]
(5)减小注入岩样的气/液流量比例，使岩心含水饱和度增大，其余步骤重复(4)，直至气/液流量比例等于0后，结束实验；
[0029]
方案二：非稳态法
[0030]
(1)测定岩心束缚水饱和度s
wr
、此时的气相有效渗透率kg以及此时的气相有效渗透率k
rg
的步骤同方案一(1)(2)；
[0031]
(2)重新将岩心饱和水相，放入岩心夹持器后，将围压施加为原地有效应力pw，调整加热装置
①
为地层温度tf，调整加热装置
②
为蒸发温度te，该蒸发温度由实验注入流体的蒸发性质决定，确保流体在进入岩心夹持器出口管线时瞬间蒸发；
[0032]
(3)打开气瓶，打开气相注入系统控制阀门，打开岩心夹持器左右阀门，开始气驱，保持驱替压差恒定，记录各个时刻的进出口压力、出口流量、出口混合气体密度；
[0033]
(4)计算蒸发温度te下实验气体与水蒸气的体积分数sg、sv，进而计算蒸发温度te下实验气体与水蒸气的流量：
[0034][0035]qge
＝qe·
sgꢀꢀꢀꢀ
(11)
[0036]qve
＝qe·
svꢀꢀꢀꢀ
(12)
[0037]
其中，ρ
ge
为te温度下实验气体密度，g/cm3；ρ
ve
为te温度下水蒸气密度，g/cm3；ρe为te温度下密度计示数，g/cm3；q
ge
为te温度下实验气体的流量，ml/s；q
ve
为te温度下水蒸气的流量，ml/s；qe为te温度下出口混合气体的流量，ml/s；
[0038]
(5)计算地层温度tf下的气相和液相的体积流量q
gf
、q
wf
：
[0039]qgf
ρ
gf
＝q
ge
ρ
ge
ꢀꢀꢀꢀ
(13)
[0040]
[0041]
其中ρ
gf
为tf温度下实验气体的密度，g/cm3；ρ
wf
为tf温度下水的密度，g/cm3；af为tf温度下，单位体积实验液体中，溶液与溶剂体积之比；
[0042]
(6)计算地层温度tf下，两相的相对渗透率k
rg
、k
rw
：
[0043][0044][0045][0046][0047][0048][0049][0050]
其中fg(sw)为单位时间内，出口流体中的含气率；为累计出气量，ml；为出口累计流量，ml；i为流动能力比；
[0051]
(7)关闭所有加热装置，用蒸馏水通入装置清洗管道，结束实验。
[0052]
与现有的气-水相对渗透测试方法相比，本发明的优点在于：
[0053]
(1)本发明考虑了原地条件下，即储层高温、高压和流体赋存状态对气-水相对渗透率实验的影响，更加符合致密油气藏开发时的工况。
[0054]
(2)本发明在一个装置中集成了气-水相对渗透率实验的稳态与非稳态两种方法，减少占地，装置较为简单，降低了实验成本。
[0055]
(3)本发明在采用非稳态法测量气-水相对渗透率时，将出口液体转化为水蒸气，通过测量水蒸气流量间接测量液相流量，提高了测量精度。
附图说明
[0056]
图1为本发明实施例中提供的相对高渗岩心气-水相对渗透率曲线示意图；
[0057]
图2为本发明实施例中提供的相对低渗岩心气-水相对渗透率曲线示意图；
[0058]
图3为本发明高温高压下致密岩石气-水相对渗透率测定装置结构示意图；
[0059]
图中：1-气瓶，2-第一节流阀压力表，3-第二节流阀压力表，4-节流阀，5-第一控制阀门，6-第一流量计，7-液泵，8-第二控制阀门，9-第二流量计，10-第一温度计，11-第一压力传感器，12-第二压力传感器，13-第一中间容器，14-第二中间容器，15-第三流量计，16-气体密度计，17-第二温度计，18-第三控制阀门，19-岩心夹持器，20-第四控制阀门，21-第五控制阀门，22-第三压力传感器，23-第三中间容器，24-计算机，25-围压泵，26-第六控制阀门，
①‑
第一加热装置，
②‑
第二加热装置。
[0060]
图4为本发明高温高压下致密岩石气-水相对渗透率测定装置中的加热装置结构示意图：
[0061]
图中：27-外壳，28-隔热材料，29-外部圆筒，30-加热电阻丝，31-内部圆筒。
具体实施方式
[0062]
以下结合附图对本发明进行说明，此处描述仅用于本发明的说明和解释，其保护范围不局限于以下所述。
[0063]
如图3所示，一种高温高压下致密岩石气-水相气-水相对渗透率测定装置，包括气相注入系统，液相注入系统，围压加载系统，岩心夹持器，数据采集系统，加热系统。所述气相注入系统、液相注入系统与岩心夹持器入口相连，围压加载系统与岩心加持器中部相连。
[0064]
所述气相注入系统从左到右依次包括气瓶1、第一节流阀压力表2、第二节流阀压力表3、节流阀4、第一控制阀门5与第一流量计6。第一节流阀压力表2与第二节流阀压力表3加装在节流阀4上，第一流量计6及后续管线设置于第一加热装置
①
中，最后与岩心夹持器入口端相连接。
[0065]
所述液相注入系统从左到右依次包括液泵7、第二控制阀门8与第二流量计9。第二流量计9及后续管线设置于第一加热装置
①
中，最后与岩心夹持器入口端相连接。
[0066]
所述围压加载系统从上到下依次包括压力传感器22、中间容器23、围压泵25与第六控制阀门26。第六控制阀门26为控制围压泵25的压力加载/卸压开关。第三压力传感器22与第三中间容器23用于检测所施加的围压大小，与计算机相连，后续管线与岩心夹持器相连。
[0067]
所述数据采集系统包括第一流量计6、第二流量计9、第三流量计15、第一压力传感器11、第二压力传感器12、第三压力传感器22、第一中间容器13、第二中间容器14、第三中间容器23、气体密度计16与计算机24。所有流量计(6、9、15)压力传感器(11、12、22)、气体密度计(23)均与计算机24相连以采集数据。第一流量计6用于采集气相入口流量，第二流量计9用于采集液相入口流量。第一压力传感器11与第一中间容器13、第二压力传感器12与第二中间容器14分别设置于岩心夹持器左右以采集岩心夹持器入口、出口压力。第三压力传感器22与第三中间容器23设置于围压加载系统中以采集围压。第三流量计15与气体密度计16设置于气体出口处以采集出口气体流量与密度。
[0068]
所述加热系统包括加热装置
①
、加热装置
②
、第一温度计10与第二温度计17。第一温度计10加装于加热装置
①
上，第二温度计17加装于加热装置
②
上，加热装置
①
作用的部分包括第一流量计6、第二流量计9、第三控制阀门18、岩心夹持器19及相应管线。加热装置
②
作用的部分包括第四控制阀门20、第五控制阀门21、第三流量计15，气体密度计16及相应管线。加热装置
①
与加热装置
②
间，即岩心夹持器出口处，设置隔热材料。
[0069]
所述加热装置，其结构如图4所示，包括外壳27，隔热材料28，外部圆筒29，加热电阻丝30与内部圆筒31。结构具体描述为一个耐高温双层圆筒，该双层圆筒有一定的韧性，可随管线进行一定程度的弯曲；圆筒是双层夹层结构，内层圆筒31上缠绕有热电阻丝用于加热，可通过调整加热电阻丝30调整加热温度，外层圆筒29上包裹有隔热材料28用于保温，隔热材料28外包有外壳27。
[0070]
在一个具体实施例中，评价实验方法步骤如下：
[0071]
步骤1，两块岩心样品取自鄂尔多斯盆地某气田，对岩心样品充分洗盐、洗油、烘干，测量岩心长度l、直径d、岩心干重m0，计算岩心截面积a。根据现场资料，设定地层温度为120℃，原地有效应力为82mpa，岩样束缚水饱和度为34％。
[0072]
步骤2，采用压力脉冲衰减法测定岩心渗透率k0，抽真空加压饱和法测定岩心孔隙度φ0；实验测得岩心
①
渗透率为2.644md，选用稳态法进行实验；实验测得岩心
②
渗透率为0.110md选用非稳态法进行实验。
[0073]
对于岩心
①
采用的稳态法，其实验步骤如下：
[0074]
(1)将真空饱和地层水的岩心放入岩心夹持器，加载围压为原地有效应力即pw＝82mpa，调整加热装置
①②
为地层温度tf＝120℃，打开气相注入系统开始建立束缚水饱和度，待进出口流量稳定后，记录气体流量，进出口压力，取出岩心，记录此时岩心质量m1；将数据代入公式(1)～(4)计算驱岩心束缚水饱和度s
wirr
以及此时的气相相对渗透率k
rg
。
[0075]
(2)将建立了束缚水饱和度的岩心放入夹持器，重新加载围压为原地有效应力即pw＝82mpa，调整加热装置
①
为地层温度tf＝120℃，将气、液按照比例流量注入岩样，气水比依次为9:1、4:1、7:3、3:2、1:1、2:3、3:7、1:4、1:9、0:1，分别记录各比例实验进出口压力、入口两相流量计示数，待流量稳定后，将数据代入公式(5)～(9)，计算当前岩心含水饱和度sw以及两相在地层温度tf下的两相相对渗透率k
rg
、k
rw
。
[0076]
(3)通过实验结果绘制气-水相对渗透率曲线。
[0077]
对于岩心
②
采用的改进非稳态法，其实验步骤如下：
[0078]
(1)测定岩心束缚水饱和度s
wr
、此时的气相有效渗透率kg以及此时的气相有效渗透率k
rg
，步骤同上述稳态法步骤(1)。
[0079]
(2)重新饱和岩心放入岩心夹持器，将围压泵加压为原地有效应力pw＝82mpa，调整加热装置
①
为地层温度tf＝120℃，调整加热装置
②
为蒸发温度te＝240℃，打开气相注入系统开始气驱，保持驱替压差恒定，记录各个时刻的进出口压力、出口流量、出口混合气体密度。
[0080]
(3)0.1mpa，240℃下，饱和水蒸气的密度ρ
ve
＝0.4238kg/m3，氮气的密度ρ
ge
＝1.0338kg/m3；82mpa，120℃下，饱和水蒸气的密度为ρ
wf
＝979.5357kg/m3，氮气的密度为ρ
gf
＝436.5304kg/m3，代入公式(10)～(14)计算得到地层温度tf下的气相和液相的体积流量q
gf
、q
wf
，最后将记录数据代入(15)～(21)计算得到地层温度tf下，两相的相对渗透率k
rg
、k
rw
。
[0081]
(4)通过实验结果绘制气-水相对渗透率曲线，相对高渗岩心气-水相对渗透率曲线如图1所示，相对低渗岩心气-水相对渗透率曲线如图2所示。

技术特征：
1.一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置，其特征在于，包括气瓶、液泵、节流阀、流量计、温度计、压力传感器、中间容器、岩心夹持器、围压泵、加热装置、气体密度计、计算机。所述气瓶出气口、液体泵出液口分别连接对应入口流量计，两个入口流量计、岩心夹持器及两者间管线均布设加热装置；岩心夹持器设有管线与围压泵相连；岩心夹持器左右连接中间容器与压力传感器；岩心夹持器出口后续管线设置出口流量计与气体密度计，其上均布设另一套加热装置，两套加热装置间设置隔热材料；所述加热装置包括耐高温双层圆筒、隔热材料与温度计，圆筒外包裹隔热材料，隔热材料外包有外壳，圆筒内层缠绕热电阻丝。2.根据权利要求1所述的高温高压下致密岩石气-水相对渗透率测定装置，其特征在于，所述加热装置包括耐高温双层圆筒，该双层圆筒有一定的韧性，可随管线进行一定程度的弯曲；圆筒是双层夹层结构，内层圆筒上缠绕有热电阻丝用于加热，可通过调整电阻丝调整加热温度，外层圆筒上包裹有隔热材料用于保温，隔热材料外包有外壳。3.根据权利要求1所述的一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置，其特征在于，装置的流体注入系统包括气体注入部分与液体注入部分；气体注入部分包括气瓶，其后依次连接稳压器、恒流器、阀门与流量计；液体注入部分包括液泵、阀门与流量计。4.根据权利要求2所述的一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置，其特征在于，所用加热装置分为两个部分；以岩心夹持器出口处为界，前部分
①
用于模拟原地层温度，后部分
②
用于流体加热，两部分界面处设置隔热材料。5.根据权利要求3所述的一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置，其特征在于，中间容器与管线出口端间依次连接有流量计与气体密度计。6.根据权利要求4所述的一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置，其特征在于，装置中所有压力传感器、气体密度计和流量计均与计算机相连接。7.一种采用如权利要求1-6任意一项所述的高温高压下致密岩石气-水相对渗透率测试装置进行气-水相对渗透率测试的方法，其特征在于，步骤包括：步骤1，实验前对岩心样品充分洗盐、洗油、烘干，测量岩心长度l、直径d、岩心干重m0，计算岩心截面积a；采用压力脉冲衰减法测定岩心渗透率k0，抽真空加压饱和水相法测定岩心孔隙度φ0；若岩心渗透率≥1md，则采用稳态法开展气-水相对渗透率测试实验；若岩心渗透率＜1md，则采用非稳态法开展气-水相对渗透率测试实验；步骤2，实验开始时，装置中所有阀门默认关闭，将已饱和实验液体的岩心放入岩心夹持器中，将围压泵加压为原地有效应力p
w
；步骤3，根据所选择的气-水相对渗透测试方法(稳态法或非稳态法)，采用以下实验方案开展测试：方案一：稳态法(1)打开气瓶，打开气相注入系统控制阀门，打开岩心夹持器左右阀门，调整加热装置
①②
为地层温度t
f
；(2)开始驱替岩心以建立束缚水饱和度，待进出口流量稳定后，记录气体流量，进出口压力；取出岩心，记录此时岩心质量m1，计算驱出液体体积v
w0
、岩心束缚水饱和度s
wirr
、此时的气相有效渗透率k
g
以及此时的气相相对渗透率k
rg
：
p2＝p
aa
其中，m0为岩心干重，g；m1为岩心建立束缚水饱和度后岩心的质量，g；ρ0为实验液体密度，g/cm3；v
p
为孔隙体积，cm3；q
g
为实验气体流量，ml/s；p
a
为大气压，mpa；μ
g
为气体密度，g/cm3；l为岩心长度，cm；a为岩心截面积，cm2；p1、p2为进出口压力，mpa；(3)将建立了束缚水饱和度的岩心放入夹持器，将围压泵加压为原地有效应力p
w
，打开气瓶，打开气相注入系统控制阀门，打开岩心夹持器左右阀门，打开液相注入系统控制阀门，打开液泵，调整加热装置
①
为地层温度t
f
；(4)通过气-液注入系统，将气、液按照比例流量注入岩样，记录进出口压力、入口两相流量计示数、待流量稳定后，计算当前岩心含水饱和度s
w
、两相在地层温度t
f
下的两相有效渗透率以及两相在地层温度t
f
下的两相相对渗透率k
rg
、k
rw
：：：：：其中，s
w
为含水饱和度；q
g
、q
w
为液体和气体的流量，ml/s；k
g
、k
w
为气相和液相相对渗透率，md；μ
gf
、μ
wf
为地层温度t
f
下气相和液相的粘度，mpa
·
s；(5)减小注入岩样的气/液流量比例，使岩心含水饱和度增大，其余步骤重复(4)，直至气/液流量比例等于0后，结束实验；方案二：非稳态法(1)测定岩心束缚水饱和度s
wr
、此时的气相有效渗透率k
g
以及此时的气相有效渗透率k
rg
的步骤同方案一(1)、(2)；(2)重新将岩心饱和水相，放入岩心夹持器后，将围压施加为原地有效应力p
w
，调整加热
装置
①
为地层温度t
f
，调整加热装置
②
为蒸发温度t
e
，该蒸发温度由实验注入流体的蒸发性质决定，确保流体在进入岩心夹持器出口管线时瞬间蒸发；(3)打开气瓶，打开气相注入系统控制阀门，打开岩心夹持器左右阀门，开始气驱，保持驱替压差恒定，记录各个时刻的进出口压力、出口流量、出口混合气体密度；(4)计算蒸发温度t
e
下实验气体与水蒸气的体积分数s
g
、s
v
，进而计算蒸发温度t
e
下实验气体与水蒸气的流量：q
ge
＝q
e
·
s
g
q
ve
＝q
e
·
s
v
其中，ρ
ge
为t
e
温度下实验气体密度，g/cm3；ρ
ve
为t
e
温度下水蒸气密度，g/cm3；ρ
e
为t
e
温度下密度计示数，g/cm3；q
ge
为t
e
温度下实验气体的流量，ml/s；q
ve
为t
e
温度下水蒸气的流量，ml/s；q
e
为t
e
温度下出口混合气体的流量，ml/s；(5)计算地层温度t
f
下的气相和液相的体积流量q
gf
、q
wf
：q
gf
ρ
gf
＝q
ge
ρ
ge
其中ρ
gf
为t
f
温度下实验气体的密度，g/cm3；ρ
wf
为t
f
温度下水的密度，g/cm3；a
f
为t
f
温度下，单位体积实验液体中，溶液与溶剂体积之比；(6)计算地层温度t
f
下，两相的相对渗透率k
rg
、k
rw
：：：：：：：其中f
g
(s
w
)为单位时间内，出口流体中的含气率；为累计出气量，ml；为出口累计流量，ml；i为流动能力比；(7)关闭所有加热装置，用蒸馏水通入装置清洗管道，结束实验。

技术总结
本发明涉及一种高温高压下致密岩石气-水相对渗透率的测试装置及方法，包括气瓶、液泵、节流阀、流量计、温度计、压力传感器、中间容器、岩心夹持器、围压泵、加热装置、气体密度计、计算机；岩心夹持器入口端通过两个流量计分别与气瓶和液泵连接，并布设加热装置；岩心夹持器出口端连接流量计与气体密度计，并布设另一套加热装置；两套加热装置间设置隔热材料；所述加热装置包括耐高温双层圆筒、热电阻丝与隔热材料。若岩心绝对渗透率不小于1mD，则采用稳态法测试气-水相对渗透率；若岩心绝对渗透率小于1mD，则采用检测出口端气体密度的非稳态法测试气-水相对渗透率。本发明可精确测定高温高压条件下致密岩石气-水相对渗透率。水相对渗透率。水相对渗透率。


技术研发人员：陈明君 唐星宇 康毅力 许成元 周盛 刘江 赖哲涵 李佩松 颜茂凌 甯冼逸 杨炎 刘雨婷 熊港
受保护的技术使用者：西南石油大学
技术研发日：2023.07.28
技术公布日：2023/9/22